JGJ3-2010高层建筑混凝土结构技术规程_主要修订内容_图文

发布于:2021-05-11 06:11:06

《高层建筑混凝土结构技术规程》 (JGJ3-2010)

主要修订内容

王华林 广东省建筑设计研究院 2010.8.11

一、本次高规的修改内容主要包括
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1、修改了适用范围;
2、修改了结构*面和立面规则性有关规定; 3、调整了部分结构最大适用高度,细分了8度地 震区房屋最大适用高度; 4、增加了结构抗震性能设计及抗连续倒塌设计的 原则规定;

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5、补充完善了房屋舒适度设计规定;
6、修改了风荷载及地震作用有关内容; 7、调整了“强柱弱梁、强剪弱弯”及部分构件内 力调整系数; 8、修改完善了框架、剪力墙(含短肢剪力墙)、 框架-剪力墙、筒体结构的有关设计规定;

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9、修改、补充了复杂高层建筑结构的有关规定;
10、混合结构增加了钢管混凝土、钢板剪力墙设 计规定; 11、 补充了地下室设计要求,修改了基础设计规 定; 12、修改了结构施工有关规定,增加了绿色施工 等要求。
这里没提及因《抗规》调整而引起的相应调整,比如地震影响系数曲 线调整等内容。

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字体为修改的主要内容。
字体为新高规条文。 字体为修订原因、解释或补充说明。

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字体为高亮部分。
字体为重点字眼。

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二、对设计影响较大的条文修改
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1、调整了设计范围:本规程适用范围调整为10层 及10层以上或房屋高度大于28m的住宅建筑结构 和房屋高度大于24m的其他民用高层建筑结构。 第1.0.2条:本规程适用于10层及10层以上或房 屋高度超过28m的住宅建筑结构和房屋高度大于 24m的其他高层民用建筑结构。非抗震设计和抗 震设防烈度为6至9度抗震设计的高层民用建筑结 构,其适用的房屋最大高度和结构类型应符合本 规程的有关规定。本规程不适用于建造在危险地 段的高层建筑结构。

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修订原因:
首先是为了与我国现行有关标准协调,《民用建 筑设计通则》、 《高层民用建筑设计防火规范》 有相应规定。 有的住宅建筑的层高较大或住宅的底部几层布臵 层高较大的商场(商住楼),其层数虽然不到10 层,但房屋总高度已超过28m,仍应按本规程进行 结构设计。

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关于高度大于24m的其他高层民用建筑结构是指办公楼、 酒店、综合楼、商场、会议中心、博物馆等高层民用建筑, 这些建筑中有的层数虽然不到10层,但层高比较高,建筑 内部的空间比较大,变化也多,为适应结构设计的需要, 有必要将这类高度大于24m的结构纳入到本规程的适用范 围。 至于高度大于24m的体育场馆、航站楼、大型火车站等大 跨度空间结构,其结构设计应符合国家现行有关标准的规 定,本规程的有关规定可供参考。 另外,由于我国没有在危险地段建造高层建筑的工程实践 经验,也没有相应的研究成果,所以本规程也没有制定专 门条款针对特殊地段。

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2、提出了结构抗震性能设计要求和基本方 法:见1.0.3条和3.11节。 第1.0.3条:抗震设计的高层建筑混凝土结 构,当其房屋高度、规则性、结构类型、 场地条件或抗震设防标准等有特殊要求时, 可采用结构抗震性能设计方法进行分析和 论证。

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修订原因: *几年,结构抗震性能设计已在我国“超限高层 建筑结构”抗震设计中比较广泛地采用,积累了 不少经验。 国际上,日本从1981年起已将基于性能的抗震设 计原理用于高度超过60m的高层建筑。美国从上世 纪90年代陆续提出了一些有关抗震性能设计的文 件(如ATC40、FEMA356、ASCE41等),*几年由 洛杉矶市和旧金山市的重要机构发布了新建高层 建筑(高度超过160英尺、约49m)采用抗震性能 设计的指导性文件。2008年美国一学术组织“国 际高层建筑及都市环境委员会(CTBUH)”发表了 有关高层建筑(高度超过50m)抗震性能设计的建 议。高层建筑采用抗震性能设计已形成一种发展

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正确应用性能设计方法将有利于判断高层建筑结构的抗震 性能,有针对性地加强结构的关键部位和薄弱部位,为发 展安全、适用、经济的结构方案提供创造性的空间。 条文中提出的房屋高度、规则性、结构类型、场地条件或 抗震设防标准等有特殊要求的高层建筑混凝土结构包括: ? 1)“超限高层建筑结构”; ? 2)有些工程虽不属于“超限高层建筑结构”,但由于 其结构类型或有些部位结构布臵的复杂性,难以直接 按本规程的常规方法进行设计; ? 3)还有一些位于高烈度区(8度、9度)的甲、乙类设 防标准的工程或处于抗震不利地段的工程,出现难以 确定抗震等级或难以直接按本规程常规方法进行设计 的情况。为适应上述工程抗震设计的需要,有必要规 定可采用抗震性能设计方法进行分析和论证。

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第3.11.1条:结构抗震性能设计应分析结构方案 的特殊性、选用适宜的结构抗震性能目标,并分 析论证结构方案可满足预期的抗震性能目标的要 求。 结构抗震性能目标应综合考虑抗震设防类别、 设防烈度、场地条件、结构的特殊性、建造费用、 震后损失和修复难易程度等各项因素选定。结构 抗震性能目标分为A、B、C、D四个等级,结构 抗震性能分为1、2、3、4、5五个水准(表 3.11.1),每个性能目标均与一组在指定地震地 面运动下的结构抗震性能水准相对应。

表 3.11.1 结构抗震性能目标
性能目标 性能 地震水准 水准 多遇地震 设防烈度地震 预估的罕遇地震 A B C D

1 1 2

1 2 3

1 3 4

1 4 5

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本条规定了结构抗震性能设计的三项主要工作: 1)分析结构方案在房屋高度、规则性、结构类型、 场地条件或抗震设防标准等方面的特殊要求(详 见第1.0.3条的条文说明),以确定结构设计是否 需要采用抗震性能设计方法并以此特殊性作为选 用性能目标的主要依据。 2)选用抗震性能目标。性能目标选用时,一般需 征求业主和有关专家的意见。 3)结构抗震性能分析论证的重点是深入的计算分 析和工程判断,找出结构有可能出现的薄弱部位, 提出有针对性的抗震加强措施,必要的试验验证, 分析论证结构可达到预期的抗震性能目标。

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分析论证一般需要进行如下工作: ? 1)分析确定结构超过本规程适用范围及不规则性的情 况和程度; ? 2)认定场地条件、抗震设防类别和地震动参数; ? 3)深入的弹性和弹塑性计算分析(静力分析及时程分 析)并判断计算结果的合理性; ? 4)找出结构有可能出现的薄弱部位以及需要加强的关 键部位,提出有针对性的抗震加强措施; ? 5)必要时还需进行构件、节点或整体模型的抗震试验, 补充提供论证依据,例如对本规程未列入的新型结构 方案又无震害和试验依据或对计算分析难以判断、抗 震概念难以接受的复杂结构方案; ? 6)论证结构能满足所选用的抗震性能目标的要求。

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第3.11.2条:结构抗震性能水准可按表3.11.2进 行宏观判别。
表 3.11.2
结构抗震 性能水准 第 1 水准 第 2 水准 第 3 水准 第 4 水准 第 5 水准 宏观损坏 程度 完好、 无损 坏 基本完好、 轻微损坏 轻度损坏 中度损坏 比较严重 损坏 普通竖向构件 无损坏 无损坏 轻微损坏 部分构件中度 损坏 部分构件比较 严重损坏

各性能水准结构预期的震后性能状况
损坏部位 关键构件 无损坏 无损坏 轻微损坏 轻度损坏 中度损坏 耗能构件 无损坏 轻微损坏 轻度损坏、部分 中度损坏 中度损坏、部分 比较严重损坏 比较严重损坏 继续使用的可能性 一般不需修理即可 继续使用 稍加修理即可继续 使用 一般修理后才可继 续使用 修复或加固后才可 继续使用 需排险大修

注:“普通竖向构件”是指“关键构件”之外的竖向构件;“关键构件”是指该构件的失效可能引起结构的连续破坏 或危及生命安全的严*苹担弧昂哪芄辜卑ǹ蚣芰骸⒓袅η搅杭昂哪苤С诺取

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本条所说的“关键构件”可由结构工程师根据工 程实际情况分析确定。
例如:水*转换构件及其支承的竖向构件、大跨 连体结构的连接体及其支承的竖向构件、大悬挑 结构的主要悬挑构件、加强层伸臂和周边环带结 构的竖向支撑构件、承托上部多个楼层框架柱的 腰桁架、长短柱在同一楼层且数量相当时该层各 个长短柱、扭转变形很大部位的竖向(斜向)构 件、重要的斜撑构件等。

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第3.11.4条: 结构弹塑性计算分析应符合下列要求: ? 1 高度不超过150m的高层建筑可采用静力弹 塑性分析方法; ? 高度超过200m时,应采用弹塑性时程分析 法; ? 高度在150~200m之间,可视结构不规则 程度选择静力或时程分析法。 ? 高度超过300m的结构或新型结构或特别复 杂的结构,应由两个不同单位进行独立的计算 校核;不同单位指该工程设计团队之外的另一个设计、咨询单位。

? 2 弹塑性计算分析应以混凝土构件的实际配筋、型钢 和钢构件的实际截面规格为基础,不应以估算的配筋 和钢构件替代; ? 3 复杂结构应进行施工模拟分析,应以施工全过程完 成后的内力为初始状态; ? 4 弹塑性时程分析宜采用双向或三向地震输入,计算 结果宜取多组波计算结果的包络值; ? 5 应对计算分析结果进行合理性判断。

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3、增加了对混凝土、钢筋、钢材材料的要求,强 调了应用高强钢筋、高强高性能混凝土以及轻质 非结构材料。见3.2节。 第3.2.1条:高层建筑混凝土结构宜采用高强高性 能混凝土和高强钢筋;构件内力较大或抗震性能 有较高要求时,宜采用型钢混凝土、钢管混凝土 构件。 第3.2.2条:高层建筑的填充墙、隔墙等非结构构 件宜采用各类轻质材料,构造上宜与主体结构柔 性连接,并应满足自身的承载力、稳定要求和适 应主体结构变形的能力。

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本节规定了关于混凝土强度等级的主要要 求,关于局部特殊部位混凝土强度等级的 要求;钢筋要求;补充了对混合结构中型 钢钢材的抗震要求。 特别提到:混合结构中的型钢混凝土竖向 构件的型钢及钢管混凝土的钢管宜采用 Q345和 Q235等级的钢材,也可采用Q390、 Q420等级或符合结构性能要求的其他钢材; 型钢梁宜采用Q235和 Q345等级的钢材。

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4、调整了房屋最大适用高度要求,增加了 8度0.3g抗震设防区的房屋适用高度内容; 框架结构高度适当降低;板柱-剪力墙结构 高度增大较多。见3.3.2条。
第3.3.2条: A级高度钢筋混凝土乙类和丙类高层 建筑的最大适用高度应符合表3.3.2-1的规定, B级高度钢筋混凝土乙类和丙类高层建筑的最大 适用高度应符合表3.3.2-2的规定。 *面和竖向均不规则的高层建筑结构,其最 大适用高度应适当降低。

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表 3.3.2-1 A 级高度钢筋混凝土高层建筑的最大适用高度(m)
结构体系 框架 框架-剪力墙 全部落地剪力墙 剪力墙 部分框支剪力墙 框架-核心筒 筒中筒 板柱-剪力墙
注:1 表中框架不含异形柱框架; 2 部分框支剪力墙结构指地面以上有部分框支剪力墙的剪力墙结构; 3 甲类建筑,6、7、8 度时宜按本地区抗震设防烈度提高一度后符合本表的要求,9 度时应专门研究; 4 框架结构、板柱-剪力墙结构以及 9 度抗震设防的表列其他结构,当房屋高度超过本表数值时,结构设计应有可靠 依据,并采取有效的加强措施。

非抗震 设计 70 150 150 130 160 200 110

6度 60 130 140 120 150 180 80

7度 50 120 120 100 130 150 70

抗震设防烈度 8度 0.20g 0.30g 40 35 100 80 100 80 80 100 120 55 50 90 100 40

9度 24 50 60 不应采用 70 80 不应采用

筒 体

表 3.3.2-2 B 级高度钢筋混凝土高层建筑的最大适用高度(m)
抗震设防烈度 结构体系 非抗震设计 6度 7度 0.20g 框架-剪力墙 剪力墙 全部落地剪力墙 部分框支剪力墙 筒体 框架-核心筒 筒中筒 170 180 150 220 300 160 170 140 210 280 140 150 120 180 230 120 130 100 140 170 8度 0.30g 100 110 80 120 150

注: 1 部分框支剪力墙结构指地面以上有部分框支剪力墙的剪力墙结构; 2 甲类建筑,6、7 度时宜按本地区设防烈度提高一度后符合本表的要求,8 度时应专门研究; 3 当房屋高度超过表中数值时,结构设计应有可靠依据,并采取有效措施。

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5、调整了房屋使用的最大高宽比要求,不再区 分A级高度和B级高度。见3.3.3条。 第3.3.3条:钢筋混凝土高层建筑结构的高宽比不 宜超过表3.3.3的规定。
表 3.3.3 钢筋混凝土高层建筑结构适用的高宽比
结构体系 框架 板柱-剪力墙 框架-剪力墙、剪力墙 框架-核心筒 筒中筒 非抗震设计 5 6 7 8 8 6 度、7 度 4 5 6 7 8 抗震设防烈度 8度 3 4 5 6 7 9度 2 — 4 4 5

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修订的内容:
本次修订将A级高度与B级高度的适用高宽 比限值进行了合并处理,不再强调“最大 高宽比”概念;将筒中筒结构和框架-核心 筒结构的高宽比限值分开规定,适当提高 了筒中筒结构的适用高宽比。

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关于房屋适用的最大高度、高宽比规定的几点补充说明: 1 房屋高度是指室外地面至主要屋面顶板的高度,不 包括局部突出屋面的电梯机房、水箱、构架等高度;对 带阁楼的坡屋面应算到山尖墙的1/2高度处。对于局部 突出的屋顶部分的面积或带坡顶的阁楼的使用部分(高 度≥1.8m)的面积超过标准层面积的1/2时,应按一层 计算。 2 各种结构体系的适用的最大高度,是指根据上述各 表确定建筑的结构体系,按现行规范、规程的各项规定 进行设计时,结构选型是合适的。如果所设计的建筑结 构房屋高度超过了上述各表的规定,仍按现行规范、规 程的有关规定设计,则不完全合适。因此,该类结构的 设计应有可靠依据,采取有效的加强措施,并按规定报 请有关部门审查。

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3 高层建筑结构高宽比的规定,是对结构整体刚度、抗 倾覆能力、承载能力以及经济合理性的宏观控制指标。实 际上当满足高规对侧向位移、结构稳定、抗倾覆能力、承 载能力等性能的规定时,高宽比的规定可不作为一个必须 满足的条件,也不作为判断结构规则与否及超限高层建筑 抗震专项审查的一个指标。 4 高层建筑高宽比的计算:
? 高层建筑的高宽比为房屋的高度H与建筑*面宽度B之比。 ? 房屋的高度H,对不带裙房的塔楼,即为地面以上高度(不计局部 突出屋面的电梯机房、水箱、构架等);对带有裙房的高层建筑, 当裙房的面积和刚度超过其上部塔楼的面积和刚度的2.5和2.0倍 时,可取裙房以上部分的高度作为计算高宽比时房屋的高度H。 ? 房屋的*面宽度B,一般矩形*面按所考虑方向的最小投影宽度计 算高宽比,对突出建筑物*面很小的局部构件(如楼梯间、电梯 间等),一般不作为建筑物计算宽度。

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6、修改了楼层位移比的计算要求及可以适当放松 的条件及限值。见3.4.5条。
第3.4.5条:结构*面布置应减少扭转的影响。在考虑偶然 偏心影响的地震力作用下,楼层竖向构件的最大水*位移 和层间位移, A级高度高层建筑不宜大于该楼层*均值的1.2倍,不应 大于该楼层*均值的1.5倍; B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第 10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层*均值的1.2倍, 不应大于该楼层*均值的1.4倍。 结构扭转为主的第一自振周期与*动为主的第一自振周期 之比,A级高度高层建筑不应大于0.9,B级高度高层建筑、 超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层 建筑不应大于0.85。

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注:当楼层的最大层间位*遣淮笥诒竟娉痰3.7.3条规 定的限值的0.4倍时,该楼层竖向构件的最大水*位移和 层间位移与该楼层*均值的比值可适当放松,但不应大于 1.6。 例如:剪力墙结构最大层间位*俏1/1000,当最大层 间位*俏1/2500时,楼层竖向构件的最大水*位移和 层间位移与该楼层*均值的比值可适当放松,最大可放松 至1.6。

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7、调整了楼层刚度变化的计算方法和限制条件: 见3.5.2条; 增加了沿竖向质量不均匀结构的限制:见3.5.6条; 增加了竖向不规则结构的限制:见3.5.7条; 楼层竖向不规则结构地震剪力增大系数由1.15调 整为1.25:见3.5.8条。

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第3.5.2条:抗震设计时,对框架结构,楼层与上 部相邻楼层的侧向刚度比γ1不宜小于0.7,与上部 相邻三层侧向刚度比的*均值不宜小于0.8;对框 架-剪力墙和板柱-剪力墙结构、剪力墙结构、框 架-核心筒结构、筒中筒结构,楼层与上部相邻楼 层侧向刚度比γ2不宜小于0.9,楼层层高大于相邻 上部楼层层高1.5倍时,不应小于1.1,底部嵌固 楼层不应小于1.5。
对应原高规4.4.2条。
V为楼层地震剪力; ?为层间位移。

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对框架结构按原规范要求执行是合理的。 对框架-剪力墙结构、板柱-剪力墙结构、剪力墙 结构、框架-核心筒结构、筒中筒结构,楼面体系 对侧向刚度贡献较小,当层高变化时刚度变化不 明显,按(3.5.2-2)定义的楼层侧向刚度比作为 判定侧向刚度变化的依据,但控制指标也应做相 应的改变,按刚度比不小于0.9控制;层高变化较 大时,对刚度变化提出了更高的要求,由0.9变为 1.1;底部嵌固楼层采用了嵌固的假设,层间位移 角结果较小,因此对底部嵌固楼层侧向刚度比做 了更严格的规定,由0.9改为1.5。

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第3.5.6条:楼层质量沿高度宜均匀分布,楼层质 量不宜大于相邻下部楼层质量的1.5倍。 本条为新增条文,规定了质量沿竖向不规则的限 制条件。 第3.5.7条:不应采用同一部位楼层刚度和承载力 变化同时不满足本规程第3.5.2条和3.5.3条规定 的高层建筑结构。 本条为新增条文,限制采用同一部位(楼层)刚 度和受剪承载力变化均不规则的高层建筑结构。 其中3.5.2为刚度限制,3.5.3为受剪承载力限制。

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第3.5.8条:楼层侧向刚度变化、承载力变 化及竖向抗侧力构件连续性不符合本规程 第3.5.2条、3.5.3条、3.5.4条要求的,该 楼层应视为薄弱层,其对应于地震作用标 准值的剪力应乘以1.25的增大系数,并应 符合本规程第4.3.12条规定的最小地震剪 力系数λ要求。 本条由原规程第5.1.14条修改,薄弱层地 震剪力增大系数由1.15调整为1.25。

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8、 明确结构侧向位移限制条件是针对风荷载或 地震作用标准值作用下的计算结果,见3.7.3条。
第3.7.3条:按弹性方法计算的风荷载或多遇地震 标准值作用下的楼层层间最大水*位移与层高之 比宜符合以下规定:
1 高度不大于150m的高层建筑,其楼层层间最大位移与 层高之比不宜大于表3.7.3的限值; 2 高度不小于250m的高层建筑,其楼层层间最大位移与 层高之比不宜大于1/500; 3 高度在150~250m之间的高层建筑,其楼层层间最大 位移与层高之比的限值可按本条第1款和第2款的限值线性 插入取用。

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表 3.7.3 楼层层间最大位移与层高之比的限值
结构体系 框架 框架-剪力墙、框架-核心筒、板柱-剪力墙 筒中筒、 剪力墙 除框架结构外的转换层

?u / h 限值
1/550 1/800 1/1000 1/1000

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注:楼层层间最大位移?u以楼层最大的水*位移差计算,不扣除整体弯曲变 形。抗震设计时,本条规定的楼层位移计算可不考虑偶然偏心的影响。

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9、增加房屋高度大于150m结构的弹塑性变形验算要求, 见3.7.4条。 第3.7.4条:高层建筑结构在罕遇地震作用下的薄弱层弹塑 性变形验算,应符合下列规定: 1 下列结构应进行弹塑性变形验算:
1)7~9度时楼层屈服强度系数小于0.5的框架结构; 2)甲类建筑和9度抗震设防的乙类建筑结构; 3)采用隔震和消能减震设计的建筑结构; 4)房屋高度大于150m的结构。

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2 下列结构宜进行弹塑性变形验算:

1)本规程表4.3.4所列高度范围且不满足本规程第 3.5.2~3.5.5 条规定的竖向不规则高层建筑结构; 2)7度Ⅲ、Ⅳ类场地和8度抗震设防的乙类建筑结构; 3)板柱-剪力墙结构。
? 注:楼层屈服强度系数为按构件实际配筋和材料强度标准值计算的楼层 受剪承载力与按罕遇地震作用计算的楼层弹性地震剪力的比值。

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10、增加了风振舒适度计算时结构阻尼比取值要求,见 3.7.6条;增加了楼盖竖向振动舒适度要求,见3.7.7条。 第3.7.6条:房屋高度不小于150m的高层混凝土建筑结构 应满足风振舒适度要求。在现行国家标准《建筑结构荷载 规范》GB50009规定的10年一遇的风荷载标准值作用下, 结构顶点的顺风向和横风向振动最大加速度计算值不应超 过表3.7.6的限值(表略)。结构顶点的顺风向和横风向 振动最大加速度可按现行行业标准《高层民用建筑钢结构 技术规程》JGJ99的有关规定计算,也可通过风洞试验结 果判断确定,计算时阻尼比宜取0.01~0.02。 明确了阻尼比取值,对混凝土结构取0.02,对混合结构根 据房屋高度和结构类型取0.01~0.02。

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第3.7.7条:楼盖结构宜具有适宜的刚度、质量及 阻尼,其竖向振动舒适度应符合下列规定:
? ? 1 钢筋混凝土楼盖结构竖向频率不宜小于3Hz; 2 不同使用功能、不同自振频率的楼盖结构,其振 动峰值加速度不宜超过表3.7.7限值。楼盖结构竖向振 动加速度可按本规范附录C计算。
表 3.7.7
人员活动环境 住宅,办公 商场 室内人行天桥 室外人行天桥

楼盖竖向振动加速度限值
峰值加速度限值 0.005g 0.015g 0.015g 0.05g

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第C.0.1条:人行走引起的楼盖振动峰值加速度可按下列 公式*似计算:
ap ? FP g ?w

FP ? p0e?0.35 fn

式中: a p ——楼盖振动峰值加速度(m/s2); Fp——接*楼盖结构自振频率时人行走产生的作用力(kN);

p0 ——人们行走产生的作用力(kN),按表 C.0.1 采用;

fn ——楼盖结构竖向自振频率(Hz);

? ——楼盖结构阻尼比,按表 C.0.1 采用; w ——楼盖结构阻抗有效重量(kN),可按本附录 C.0.2 条计算;
g ——重力加速度,取 9.8m/s2;

表 C.0.1 人行走作用力及楼盖结构阻尼比
人员活动环境 住宅,办公,教堂 商场 室内人行天桥 室外人行天桥 人员行走作用力 0.3 0.3 0.42 0.42

p0 (kN)

结构阻尼比 ? 0.02~0.05 0.02 0.01~0.02 0.01

注:1 表中阻尼比用于普通钢结构和混凝土结构,轻钢混凝土组合楼盖的阻尼比取该值乘以 2; 2 对住宅、办公、教堂建筑,阻尼比 0.02 可用于无家具和非结构构件情况,如无纸化电子办公区、开敞办公区和教堂;阻尼比 0.03 可用于有家具、非结构构件,带少量可拆卸隔断的情况;阻尼比可 0.05 用于含全高填充墙的情况; 3 对室内人行天桥,阻尼比可 0.02 用于天桥带干挂吊顶的情况。

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第C.0.2条:楼盖结构的阻抗有效重量w可按下列公式计算:

w ? wBL
L——梁跨度(m); B——楼盖阻抗有效质量的分布宽度(m);

B ? CL

式中: w ——楼盖单位面积有效重量(kN/m2),取恒载和有效分布活荷载之和。楼层有效分布活荷载: 对办公建筑可取 0.55 kN/m2;对住宅可取 0.3 kN/m2;

C——垂直于梁跨度方向的楼盖受弯连续性影响系数,对边梁取 1,对中间梁取 2;
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第C.0.3条:楼盖结构的竖向振动加速度也可采用时程分 析方法计算。(目前设计中需要针对楼板减震处理的均采 用此详细计算方法)

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11、调整了结构构件的抗震等级的划分,见 3.9.3~3.9.6条。 第3.9.3条:抗震设计时,高层建筑钢筋混凝土结 构构件应根据抗震设防烈度、结构类型和房屋高 度采用不同的抗震等级,并应符合相应的计算和 构造措施要求。A级高度丙类建筑钢筋混凝土结 构的抗震等级应按表3.9.3确定。当本地区的设防 烈度为9度时,A级高度乙类建筑的抗震等级应按 特一级采用,甲类建筑应采取更有效的抗震措施。
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(框架结构从严,板柱剪力墙结构放宽幅度也较大)

表 3.9.3 A 级高度的高层建筑结构抗震等级
结构类型 框架结构 框架-剪力 墙结构 剪力墙结 构 部分框支 剪力墙结 构 高度(m) 框架 剪力墙 高度(m) 剪力墙 非底部加强部位的剪力墙 底部加强部位的剪力墙 框支框架 框架-核心筒 筒体结构 筒中筒 板柱-剪力 墙结构
注:1

烈 6度 三 ≤60 四 三 ≤80 四 四 三 二 框架 核心筒 内筒 外筒 三 二 三 ≤35 三 二 >35 二 二 ≤35 二 二 >80 三 三 二 二 二 二 二 >35 二 一 ≤80 三 三 二 一 >60 三 ≤60 三 二 7度 二

度 8度 一 9度 一 >60 一 一 >80 一 ≤50 一 一 ≤60 一

>60 二 >80 二 二

≤60 二 ≤80 二 二 一 一 一 一 一 ≤35 一 二

/

/
一 一 一

高度 框架、板柱及柱*宕 剪力墙

>35 一 一 /

接*或等于高度分界时,应结合房屋不规则程度及场地、地基条件适当确定抗震等级;

2 底部带转换层的筒体结构,其框支框架的抗震等级应按表中部分框支剪力墙结构的规定采用; 3 当框架-核心筒结构的高度不超过 60m 时,其抗震等级允许按框架-剪力墙结构采用; 4 乙类建筑及Ⅲ、Ⅳ类场地且设计基本地震加速度为 0.15g 和 0.30g 地区的丙类建筑,当高度超过表中上界时,应采用特一级的抗震 构造措施。

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第3.9.4条:抗震设计时,B级高度丙类建筑钢筋 混凝土结构的抗震等级应按表3.9.4确定。(没变化)
表 3.9.4
结 构 类 型 框架-剪力墙 剪力墙 框支剪力墙 框架 剪力墙 剪力墙 非底部加强部位剪力墙 底部加强部位剪力墙 框支框架 框架-核心筒 筒中筒 框架 筒体 外筒 内筒

B 级高度的高层建筑结构抗震等级
烈 6度 二 二 二 二 一 一 二 二 二 二 一 一 一 一 一 特一 一 一 一 一 度 8度 一 特一 一 一 特一 特一 一 特一 特一 特一 7度

注:底部带转换层的筒体结构,其框支框架和底部加强 部位筒体的抗震等级应按表中框支剪力墙结构的规定采用。

?

第3.9.5条:抗震设计的高层建筑,当地下 室顶层作为上部结构的嵌固端时,地下一 层的抗震等级应按上部结构采用,地下一 层以下抗震构造措施的抗震等级可逐层降 低一级,但不应低于四级;地下室中超出 上部主楼范围且无上部结构的部分,其抗 震等级可根据具体情况采用三级或四级。

?

抗震设计的高层建筑,当地下室顶层不能 作为上部结构的嵌固部位需要嵌固在地下 室其他楼层时,实际嵌固部位所在楼层及 以上的地下室楼层(与地面以上结构对应 的部分)的抗震等级,可取为与地面以上 结构相同。嵌固部位以下各层可按3.9.5条 采用。

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第3.9.6条:抗震设计时,与主楼连为整体的裙房 的抗震等级,除应按裙房本身确定外,相关范围 不应低于主楼的抗震等级;主楼结构在裙房顶板 上、下各一层应适当加强抗震构造措施。裙房与 主楼分离时,应按裙房本身确定抗震等级。 本条增加了裙房与主楼相连的“相关范围”概念, 一般指主楼周边外延三跨的裙房结构,相关范围 以外的裙房可按裙房自身的结构类型确定抗震等 级。裙房偏臵时,其端部有较大扭转效应,也需 要加强。

裙房顶部 上下各一 层应提高 抗震等级 L L

图 3.9.6-1

抗震等级的确定(一)

c-表示主楼结构单元抗震等级; c1-表示裙房结构单元抗震等级; 地下一层以下结构抗震等级可逐层降低一级;L 取一倍主楼尺寸且不大于 20m

?

当地下室为大底盘其上有多个独立的塔楼时,若嵌固部位 在地下室顶板,地下一层高层部分及高层部分受影响范围 以内部分的抗震等级应与高层部分底部结构的抗震等级相 同。地下一层其余部分及地下室二层以下各层(含二层) 的抗震等级可按3.9.6条的方法确定。

L

H

抗震等级按1的方法采用

图 3.9.6-2

抗震等级的确定(二)

c-表示抗震等级; L 为受高层影响部分,取一倍主楼尺寸且不大于 20m

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关于建筑结构抗震等级的几点补充说明: ? 1 7度乙类建筑的部分框支剪力墙结构、板柱剪力墙 结构和8度乙类建筑高度超过表3.9.3规定的范围时, 应经过专门研究采取比一级更有效的抗震措施。 ? 2 底部带转换层的高层建筑结构,其抗震等级应符合 表3.9.3的有关规定,托柱转换层转换柱和转换梁的抗 震等级按框支剪力墙结构中的框支框架采纳。对部分 框支剪力墙结构,当转换层的位臵设臵在 3 层及 3 层以上时,其框支柱、剪力墙底部加强部位的抗震等 级宜按表3.9.3和表3.9.4的规定提高一级采用,已为 特一级时可不提高。

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3 抗震设计的框架-剪力墙结构, ? 在规定的水*力作用下,当框架部分承受的地震倾覆 力矩大于结构总地震倾覆力矩的 50%但不大于 80%时, 框架部分的抗震等级宜按框架结构的规定采用; ? 当框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆 力矩的 80%时,框架部分的抗震等级应按框架结构的 规定采用。

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12、增加了结构抗连续倒塌设计基本要求, 见3.12节。 第3.12.1条:高层建筑结构应符合下列规定:
? 1 安全等级为一、二级时,应满足抗连续倒塌 概念设计的要求; ? 2 安全等级一级且有特殊要求时,可采用拆除 构件方法进行抗连续倒塌设计。

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高层建筑结构应具有在偶然作用发生时适宜的抗 连续倒塌能力。 结构连续倒塌是指结构因突发事件或严重超载而 造成局部结构破坏失效,继而引起与失效破坏构 件相连的构件连续破坏,最终导致相对于初始局 部破坏更大范围的倒塌破坏。 可以造成结构连续倒塌的原因可以是爆炸、撞击、 火灾、飓风、地震、设计施工失误、地基基础失 效等偶然因素。 当偶然因素导致局部结构破坏失效时,整体结构 不能形成有效的多重荷载传递路径,破坏范围就 可能沿水*或者竖直方向蔓延,最终导致结构发 生大范围的倒塌甚至是整体倒塌。

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结构抗连续倒塌设计在欧美多个国家得到了广泛 关注,英国、美国、加拿大、瑞典等国颁布了相 关的设计规范和标准。
比较有代表性的有美国General Services Administration (GSA)《新联邦大楼与现代主要工程抗连续倒塌分析与 设计指南》(Progressive CollapseAnalysis and Design Guidelines for New Federal Office Buildings and Major Modernization Project)、 美国国防部DEPARTMENT OF DEFENSE ( DOD) UFC(Unified Facilities Criteria 2005)《建筑抗连续倒塌设计》 (Design of Buildings to Resist Progressive Collapse) 以及英国规范对结构抗连续倒塌设计的规定等。

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我国《建筑结构可靠度设计统一标准》(GB 50068-2001)第3.0.6条 对结构抗连续倒塌也做了 定性的规定“对偶然状况,建筑结构可采用下列 原则之一按承载能力极限状态进行设计:
? 1)按作用效应的偶然荷载组合进行设计或采取保护措 施,使主要承重结构不致因出现设计规定的偶然事件 而丧失承载能力; ? 2)允许主要承重结构因出现设计规定的偶然事件而局 部破坏,但其剩余部分具有在一段时间内不发生连续 倒塌的可靠度”

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第3.12.2条:抗连续倒塌概念设计应符合下 列要求:
1 通过必要的结构连接,增强结构的整体性。
(不允许采用仅靠摩擦连接传递重力荷载的传递方式)

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2 主体结构宜采用多跨规则的超静定结构; 3 结构构件应具有适宜的延性,避免剪切破坏、 压溃破坏、锚固破坏、节点先于构件破坏; 4 结构构件应具有一定的反向承载能力;

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5 周边及边跨框架的柱距不宜过大;
6 转换结构应具有整体多重传递重力荷载途径; 7 钢筋混凝土结构梁柱宜刚接,梁板顶、底钢筋 在支座处宜按受拉要求连续贯通; 8 钢结构框架梁柱宜刚接; 9 独立基础之间宜采用拉梁连接。

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第3.12.3条:抗连续倒塌的拆除构件方法应符合下列基本 要求: ? 1 逐个分别拆除结构周边柱、底层内部柱以及转换桁 架腹杆等重要构件; ? 2 可采用弹性静力方法分析剩余结构的内力与变形; ? 3 剩余结构构件承载力应满足下式要求: ? R≥βS (3.12.3)
? S ——剩余结构构件内力设计值,可按本规程3.12.4计算; ? R——剩余结构构件承载力设计值,可按本规程3.12.5采用; ? β——效应折减系数。对中部水*构件取0.67,对角部和悬挑水 *构件取1.0,其他构件取1.0。 其中3.12.5条:构件截面承载力计算时,混凝土强度可取标准值;钢材强度, 正截面承载力验算时,可取标准值的1.25 倍,受剪承载力验算时可取标准值。

?

第3.12.4条:结构抗连续倒塌设计时,荷载组合 的内力设计值可按下式确定:
S ? ?d (SGK ? ?? qi Sqik ) ?? cwSqwk

式中: SGK ——永久荷载标准值产生的内力;

S qik ——竖向可变荷载标准值产生的内力;

? qi ——可变荷载的准永久值系数;
? cw ——风荷载组合值系数,取0.2;
Sqwk ——风荷载标准值;

?d ——竖向荷载动力放大系数。当构件直接与被拆除竖向构件相连时,荷载动力放
大系数取 2.0,其他构件取 1.0。

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第3.12.6条:拆除构件不能满足结构抗连续倒塌要求时, 该构件表面附加60kN/m2 侧向偶然作用标准值,构件承 载力应满足式(3.12.6-1)的要求。 ? Rd ≥ Sd (3.12.6-1) ? Sd =1.2S GK + 0.5S QK +1.3S BK (3.12.6-2)
? ? ? ? ? 式中: d R ——构件承载力设计值,按本规程3.8.1条计算; Sd ——构件内力设计值; S GK——永久荷载标准值产生的构件内力; S QK——活荷载标准值产生的构件内力; S BK——侧向偶然作用标准值产生的构件内力。

? 本条参照美国国防部(DOD)制定的《建筑物最低反恐怖主义标准》 (UFC4-010-01),侧向偶然作用进入整体结构计算,复核满足该 构件截面设计承载力要求。

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13、对于安全等级为一级或对风荷载比较敏感的 高层建筑,承载力设计时,应按100年重现期的 风压值采用;正常使用极限状态可采用基本风压 (50年重现期)。见4.2.2条。 第4.2.2条:基本风压应按照现行国家标准《建筑 结构荷载规范》GB50009 的规定采用。对于安全 等级为一级的高层建筑以及对风荷载比较敏感的 高层建筑,承载力设计时应按100 年重现期的风 压值采用。(强条)

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对风荷载是否敏感,主要与高层建筑的自振特性 有关,目前尚无实用的划分标准。一般情况下, 对于设计使用年限为50年的高层建筑,房屋高度 大于60m的高层建筑可按100年一遇的风压值采用, 对于房屋高度不超过60m的高层建筑,其基本风压 是否提高,可由设计人员根据实际情况确定。 对于设计使用年限为50年的高层建筑,100年重现 期的风荷载主要用于承载力极限状态设计,正常 使用极限状态(如位移计算),也可采用50年重 现期的风压值(基本风压)。改为与广东省标准一致。

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14、增加了横风向风振效应计算要求。见 4.2.8~4.2.9条。 第4.2.8条:横风向振动作用明显的高层建 筑,应考虑横风向风振的影响。横风向风 振的计算范围、方法及顺风向与横风向效 应的组合方法应符合现行国家标准《建筑 结构荷载规范》GB50009 的有关规定。

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当结构高宽比较大,结构顶点风速大于临界风速时,可能 引起较明显的结构横风向振动,甚至出现横风向振动效应 大于顺风向作用效应的情况,因此做本条规定。结构横风 向振动问题比较复杂,与结构的形状、刚度和风速都有一 定关系,《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 对圆形截 面结构的横风向风振作出了规定,目前该规范正在进行修 订,将补充矩形截面结构横风向风振的计算范围和方法。 当结构体型复杂时,宜通过空气弹性模型的风洞试验确定 横风向振动的等效风荷载,也可参考有关资料确定。 一般情况下,高度超过200m 的或自振周期超过5s 的高层 建筑,宜通过风洞试验研究确定横风向振动的影响。

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第4.2.9条:考虑横风向风振影响时,结构 主轴方向的侧向位移应分别符合本规程 3.7.3 条的规定。 横风向效应与顺风向效应是同时发生的, 因此必须考虑两者的效应组合。对于结构 侧向位移控制,仍可按同时考虑横风向与 顺风向影响后的主轴方向位移确定,不必 按矢量和的方向控*峁沟牟慵湮灰啤

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15、扩大了风洞试验判断确定风荷载的范围,对 复杂体型和风环境下风洞试验取消了150m房屋 高度的限制。见4.2.10条。 第4.2.10条:房屋高度大于200m或有下列情况之 一时,宜进行风洞试验判断确定建筑物的风荷载。
? — *面形状或立面形状复杂; ? — 立面开洞或连体建筑; ? — 周围地形和环境较复杂。 ? (原条文表述:房屋高度大于150m,有下列情况之一 时,… )

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对结构*面及立面形状复杂、开洞或连体建筑及 周围地形环境复杂的结构,都建议进行风洞试验, 取消了原规程中150m 以上才建议考虑的要求。
对风洞试验的结果,当其与规范建议荷载存在较 大差距时,设计人员应进行分析判断,合理确定 建筑物的风荷载取值,因此将条文由原“采用风 洞试验确定建筑物的风荷载”改为“进行风洞试 验判断确定建筑物的风荷载”。

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16、扩大了考虑竖向地震作用的范围和计算要求。 见4.3.2条和4.3.14、4.3.15条。
第4.3.2条:高层建筑结构应按下列原则考虑地震作用: ? 1 一般情况下,应至少在结构两个主轴方向分别考 虑水*地震作用计算;有斜交抗侧力构件的结构,当 相交角度大于15°时,应分别计算各抗侧力构件方向 的水*地震作用; ? 2 质量与刚度分布明显不对称、不均匀的结构,应 计算双向水*地震作用下的扭转影响;其他情况,应 计算单向水*地震作用下的扭转影响; ? 3 高层建筑中的大跨度、长悬臂结构, 7度 (0.15g)、8度抗震设计时应考虑竖向地震作用; ? 4 9度抗震设计时应计算竖向地震作用。
? (强条)

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本条增加了大跨度、长悬挑结构7度时也应考虑竖 向地震作用的规定。
? 大跨度指跨度大于24m的楼盖结构、跨度大于8m的转换 结构、悬挑长度大于2m的悬挑结构。

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对高层建筑,由于竖向地震作用效应放大比较明 显,因此增加抗震设防烈度为7度(0.15g)时也 考虑竖向地震作用计算。 大跨度、长悬臂结构应验算其自身及其支承部位 结构的竖向地震效应。

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第4.3.14条:跨度大于24m的楼盖结构、跨度大于12 m 的转换结构和连体结构,悬挑长度大于5m的悬挑结构, 结构竖向地震作用效应标准值宜采用时程分析方法或振型 分解反应谱方法进行计算。时程分析计算时输入的地震加 速度最大值可按规定的水*输入最大值的65%采用,反 应谱分析时结构竖向地震影响系数最大值可按水*地震影 响系数最大值的65%采用,但设计地震分组可按第一组 采用。 本条为新增条文,主要考虑目前高层建筑中较多采用大跨 度和长悬挑结构,需要采用时程分析方法或反应谱方法进 行竖向地震的分析,给出了反应谱和时程分析计算时需要 的数据。反应谱采用水*反应谱的65%,包括最大值和形 状参数,但认为竖向反应谱的特征周期与水*反应谱相比, 尤其在远震中距时,明显小于水*反应谱,故本条规定, 设计特征周期均按第一组采用。对处于发震断裂10km 以 内的场地,其最大值可能接*于水*谱,特征周期小于水 *谱。

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第4.3.15条:高层建筑中,大跨度结构、悬挑结 构、转换结构、连体结构的连接体的竖向地震作 用标准值,不宜小于结构或构件承受的重力荷载 代表值与表4.3.15所规定的竖向地震作用系数的 乘积。
表 4.3.15 竖向地震作用系数
设防烈度 设计基本地震加速度 竖向地震作用系数
注:g 为重力加速度。

7度 0.15g 0.08 0.20g 0.10

8度 0.30g 0.15

9度 0.40g 0.20

其实就是原规范的“结构或构件承受的重力荷载代表值的10%、20%”等的 另外一种表述,实质是一样的。

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高层建筑中的大跨度、悬挑、转换、连体结构的 竖向地震作用大小与其所处的位臵和支承结构的 刚度都有一定关系,因此对于跨度较大、所处位 臵较高的情况,建议采用4.3.13、4.3.14条的规 定进行计算,并且计算结果不宜小于本条规定的 限值。(4.3.13为类似底部剪力法的计算方法) 跨度或悬挑长度不大于本规程第4.3.14条规定的 大跨结构和悬挑结构,可按本条规定的地震作用 系数乘以相应的重力荷载代表值作为竖向地震作 用标准值。

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17、增加了多塔楼结构分塔楼模型计算要求,见 5.1.15条。
第5.1.15条:对多塔楼结构,宜按整体模型和各 塔楼分开的模型分别计算,并采用较不利的结果 进行结构设计。当塔楼周边的裙楼超过两跨时, 分塔楼模型宜至少附带两跨的裙楼结构。

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本条为新增内容,增加了分塔楼模型计算要求。 多塔楼结构振动形态复杂,整体模型计算有时不 容易判断结果的合理性;辅以分塔楼模型计算分 析,取二者的不利结果进行设*衔椎薄

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18、增加了结构弹塑性分析有关要求,见5.5.1 条。
第5.5.1条:高层建筑混凝土结构进行弹塑性计算分析时, 可根据实际工程情况采用静力或动力时程分析方法,并应 符合下列规定: 1 当采用结构抗震性能设计时,应根据本规程3.11节的 有关规定预定结构的抗震性能目标; 2 梁、柱、斜撑、剪力墙、楼板等结构构件,应根据实 际情况和分析精度要求采用合适的简化模型;构件的几何 尺寸、混凝土构件所配的钢筋和型钢、混合结构的钢构件 应按实际情况参与计算;

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3 应根据预定的结构抗震性能目标,合理取用钢筋、钢 材、混凝土材料的力学性能指标以及本构关系。钢筋和混 凝土材料的本构关系可按现行国家标准《混凝土结构设计 规范》GB50010的有关规定采用; 4 应考虑几何非线性影响; 5 进行动力弹塑性计算时,地面运动加速度时程的选取 以及预估罕遇地震作用时的峰值加速度取值应符合本规程 第5.5.3条的规定; 6 应对计算结果的合理性进行分析和判断。

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19、 调整了结构作用组合的有关规定,增加了考 虑结构设计使用年限的荷载调整系数。见5.6.1条。 第5.6.1条:无地震作用组合且荷载与荷载效应按 线性关系考虑时,荷载基本组合的效应设计值应 按下式确定: Sd ? ? G SG k ? ? L? Q? Q SQk ?? w? w Swk (5.6.1) ——考虑结构设计使用年限的荷载调整系数, 设计使用年限为50年时取1.0,设计使用年限为 100年时取1.1;
?L

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20、 第6章增加了楼梯间的设计要求。见6.1.4、 6.1.5条。 第6.1.4条:抗震设计时,框架结构的楼梯间应符 合下列要求:
? 1 楼梯间的布置应尽量减小其造成结构*面不规则; ? 2 宜采用现浇钢筋混凝土楼梯,楼梯结构应有足够的 抗倒塌能力; ? 3 当钢筋混凝土楼梯与主体结构整体连接时,应考虑 楼梯对地震作用及其效应的影响,并应对楼梯构件进 行抗震承载力验算; ? 4 宜采取构造措施减小楼梯对主体结构的影响。

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本条为新增加内容。根据震害调查的情况,框架结构 中的楼梯及周边构件破坏严重。本次修订增加了楼梯的抗 震设计要求。 在框架结构中,钢筋混凝土楼梯自身的刚度对结构地 震作用和地震反应有着较大的影响。若其位臵布臵不当会 造成结构*面不规则,抗震设计时应尽量避免出现这种情 况。 抗震设计时,楼梯间为主要疏散通道,其结构应有足 够的抗倒塌能力,楼梯应作为结构构件进行设计。框架结 构中楼梯构件的组合内力设计值应包括与地震作用效应的 组合,楼梯梁、柱的抗震等级可与所在的框架结构相同。 震害调查中发现框架结构中的楼梯板破坏严重,被拉 断的情况非常普遍。设计中需注意加强构造措施并宜采用 双层配筋。

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第6.1.5条:抗震设计时,砌体填充墙及隔 墙应具有自身稳定性,并应符合下列要求:
? … ? 4 楼梯间采用砌体填充墙时,应设置间距不大 于层高且不大于4米的钢筋混凝土构造柱并采 用钢丝网砂浆面层加强。 ? …

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21、 修改了框架结构“强柱弱梁”的设计要求。见 6.2.1、6.2.2条。 第6.2.1条:抗震设计时,除顶层、柱轴压比小于0.15者 及框支梁柱节点外,框架的梁、柱节点处考虑地震作用组 合的柱端弯矩设计值应符合下列要求: 1 一级框架结构及9度时的框架: ? (6.2.1-1) ? M c ? 1.2? M bua 2 其他情况: ? M c ? ?c ? M b ? (6.2.1-2) ?c ——柱端弯矩增大系数。对框架结构,二、三级分别 取1.5和1.3;对其他结构中的框架,一、二、三、四级 分别取1.4、1.2、1.1和1.1。
原规范为:柱端弯矩增大系数ηc,一、二、三级分别取1.4、1.2和1.1。 且式6.2.1-1 和式6.2.1-2的顺序也做了调整。

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本次修订对“强柱弱梁”的要求进行了调整。 提高了框架结构的要求,对二、三级框架结构柱 端弯矩增大系数由原规程的1.2、1.1分别提高到 1.5、1.3;因本规程框架结构不含四级,故取消 四级的有关要求。
一级框架结构和9度时的框架应按实配钢筋进 行强柱弱梁的调整,无需同时满足(6.2.1-2)式 的要求。

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当楼板与梁整体现浇时,板内配筋对梁的抗弯承载力 有相当影响,因此本次修订增加了在计算梁端实际配筋面 积时,应计入梁有效翼缘宽度范围内楼板钢筋的要求。至 于梁的有效翼缘宽度取值,各国规范也不尽相同。本规程 建议为梁两侧各6倍板厚。 本次修订对二、三级框架结构仅提高了柱端弯矩增大 系数,未要求采用实配反算。但当框架梁是按最小配筋的 构造要求配筋时,为避免出现因梁的实际受弯承载力与弯 矩设计值相差太多而无法实现强柱弱梁的情况,宜采用实 配反算的方法确定柱子的受弯承载力设计。此时条文 6.2.1-1公式中的系数1.2可适当降低。

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第6.2.2条:抗震设计时,一、二、三级框架结构 的底层柱底截面的弯矩设计值,应分别采用考虑 地震作用组合的弯矩值与增大系数1.7、1.5、 1.3的乘积。底层框架柱纵向钢筋应按上、下端的 不利情况配置。
研究表明,框架结构的底层柱下端、在强震下不能避 免出现塑性铰。为了提高抗震安全度,将框架结构底层柱 下端弯矩设计值乘以增大系数,以加强底层柱下端的实际 受弯承载力,推迟塑性铰的出现。本次修订进一步提高了 增大系数的取值,一、二、三级增大系数由原规程的1.5、 1.25、1.15分别调整为1.7、1.5、1.3。增大系数只适用 于框架结构,对其他结构类型中的框架,不作此要求。

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22、 修改柱“强剪弱弯”的设计规定。见6.2.3 条。
第6.2.3条:抗震设计的框架柱、框支柱端部截面的剪力设 计值,一、二、三、四级时应按下列公式计算: t b 1 一级框架结构和9度时的框架: ) / H n V ? 1.2(M cua ? M cua ? (6.2.3-1) t b V ? ?vc (M c ? M c ) / H n 2 其他情况: ? vc ? (6.2.3-2)
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——柱端剪力增大系数。对框架结构,二、三级分别取1.3、 1.2;对其他结构类型的框架,一、二级分别取1.4和1.2,三、 四级均取1.1。

? 本次修订对剪力放大系数作了调整;提高了框架结构的要求,二、三级 时柱端剪力增大系数由原规程的1.2、1.1分别提高到1.3、1.2。对其他 情况的框架扩大了进行“强剪弱弯”的范围,要求四级框架柱也要增大。

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23、 增加了三级框架节点的抗震受剪承载力验算 要求,取消了原规程的附录C。见6.2.7条。 第6.2.7条:抗震设计时,一、二、三级框架的节 点核心区应进行抗震验算;四级框架节点可不进 行抗震验算。各抗震等级的框架节点均应符合构 造措施的要求。 增加了三级框架节点的验算要求,取消了原 规中“各抗震等级的顶层端节点核心区,可不进 行抗震验算”的规定及原规程的附录C。节点核心 区的验算应符合现行国家标准《混凝土结构设计 规范》GB50010的有关规定。

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24、 梁端最大配筋率不再作为强制性条文,给出 梁端箍筋加密区箍筋间距可以放松的条件。见 6.3.2、6.3.3条。 表 6.3.2-2 梁端箍筋加密区的长度、箍筋最大间距和最小直径 第6.3.2条:框架梁设计应符合下列要求:
抗震等级 一 二 三 四 加密区长度(取较大值)(mm) 2.0hb,500 1.5hb,500 1.5hb,500 1.5hb,500 箍筋最大间距(取最小值)(mm) 箍筋最小直径(mm) 10 8 8 6

hb/4,6d,100 hb/4,8d,100 hb/4,8d,150 hb/4,8d,150

注:1 d 为纵向钢筋直径,hb 为梁截面高度。 2 一、二级抗震等级框架梁,当箍筋直径大于 12mm 且肢数大于 4 肢时,箍筋加密区最大间距应允许适当放松,但不应大于 150mm。

表注2为新增加内容,主要为了便于施工并保证混凝土质量。主要考 虑当箍筋直径较大且肢数较多时,箍筋的净距偏小不利于混凝土的浇 筑,故将箍筋的间距适当放宽。 (强条)

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第6.3.3条:梁的纵向钢筋配置,尚应符合下列规定: ? 1 抗震设计时,梁端纵向受拉钢筋的配筋率不宜大于 2.5%,不应大于2.75%。当梁端受拉钢筋的配筋率 大于2.5%时,受压钢筋的配筋率不应小于受拉钢筋的 一半;(梁的纵向钢筋最大配筋率不再作为强制性条 文,“不应大于2.5%”改为“不宜大于2.5%” ) ? 2 沿梁全长顶面和底面应至少各配置两根纵向配筋, 一、二级抗震设计时钢筋直径不应小于14mm,且分 别不应小于梁两端顶面和底面纵向配筋中较大截面面 积的1/4;三、四级抗震设计和非抗震设计时钢筋直径 不应小于12mm;(本款未作修改) ? 3 一、二、三级抗震等级的框架梁内贯通中柱的每根 纵向钢筋的直径,对矩形截面柱,不宜大于柱在该方 向截面尺寸的1/20;对圆形截面柱,不宜大于纵向钢 筋所在位置柱截面弦长的1/20。

?

第1款做了部分修改。根据国外试验资料,受弯构件 的延性随其配筋率的提高而降低。但当配臵不少于受拉钢 筋50﹪的受压钢筋时,其延性可以与低配筋率的构件相当。 新西兰规范规定,当受弯构件的压区钢筋大于拉区钢筋的 50﹪时,受拉钢筋配筋率不大于2.5﹪的规定可以适当放 松。当受压钢筋不少于受拉钢筋的75﹪时,其受拉钢筋配 筋率可提高30﹪,也即配筋率可放宽至3.25﹪。因此本次 修订规定,当受压钢筋不小于受拉钢筋的0.5倍时,受拉 钢筋的配筋率可提高至2.75﹪。 本条第3款的规定主要是防止梁在反复荷载作用时钢 筋滑移。本次修订增加了对三级框架的要求。

?

?

25、 加大了柱截面基本构造尺寸要求。见6.4.1条。 第6.4.1条:柱截面尺寸宜符合下列要求: ? 1 矩形截面柱的边长,非抗震设计时不宜小于 250mm,抗震设计时,四级不宜小于300mm,一、 二、三级时不宜小于400mm;圆柱直径,非抗震和四 级抗震设计时不宜小于350mm,一、二、三级时不宜 小于450mm; ? 2 柱剪跨比宜大于2; ? 3 柱截面高宽比不宜大于3。
? 考虑到抗震安全,本次修订提高了抗震设计时对柱截面最小尺寸 的要求。一、二、三级抗震设计时,矩形截面柱最小截面尺寸由 300mm改为400mm,圆柱最小直径由350mm改为450mm。

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?

26、 调整了框架柱轴压比规定,对框架结 构及四级抗震等级柱提出更高要求。见 6.4.2条。
第6.4.2条:抗震设计时,钢筋混凝土柱轴 压比不宜超过表6.4.2的规定; 对于IV类 场地上较高的高层建筑,其轴压比限值应 适当减小。

?

表 6.4.2 结构类型 框架结构 板柱-剪力墙、框架-剪力墙、 框架-核心筒、筒中筒结构 部分框支剪力墙结构
注:1 2

柱轴压比限值 抗震等级

一 0.65 0.75 0.60

二 0.75 0.85 0.70

三 0.85 0.90 —

四 — 0.95

轴压比指柱考虑地震作用组合的轴压力设计值与柱全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积的比值; 表内数值适用于混凝土强度等级不高于 C60 的柱。当混凝土强度等级为 C65~C70 时,轴压比限值应比表中数值降低 0.05;当混凝土强 度等级为 C75~C80 时,轴压比限值应比表中数值降低 0.10;

3

表内数值适用于剪跨比大于 2 的柱。剪跨比不大于 2 但不小于 1.5 的柱,其轴压比限值应比表中数值减小 0.05;剪跨比小于 1.5 的柱, 其轴压比限值应专门研究并采取特殊构造措施;

4

当沿柱全高采用井字复合箍,箍筋间距不大于 100mm、肢距不大于 200mm、直径不小于 12mm,或当沿柱全高采用复合螺旋箍,箍筋螺距 不大于 100mm、肢距不大于 200mm、直径不小于 12mm,或当沿柱全高采用连续复合螺旋箍,且螺距不大于 80mm、肢距不大于 200mm、直 径不小于 10mm 时,轴压比限值可增加 0.10。上述三种配箍类别的配箍特征值应按增大的轴压比由本规程表 6.4.7 确定;

5

当柱截面中部设置由附加纵向钢筋形成的芯柱,且附加纵向钢筋的截面面积不小于柱截面面积的 0.8%时,柱轴压比限值可增加 0.05。 当本项措施与注 4 的措施共同采用时,柱轴压比限值可比表中数值增加 0.15, 但箍筋的配箍特征值仍可按轴压比增加 0.10 的要求确定;

6

柱轴压比限值不应大于 1.05。

抗震设计时,限制框架柱的轴压比主要是为了保证柱的延性要求。本条中, 对不同结构体系中的柱提出了不同的轴压比限值;本次修订对部分柱轴压比限值 进行了调整,并增加了四级抗震的轴压比限值。框架结构比原限值降低0.05,框 架-剪力墙等结构类型中的三级框架柱限值降低了0.05。

?

当采用设臵配筋芯柱的方式放宽柱轴压比限值时, 配筋芯柱的截面尺寸可参照以下原则确定:
? 1 当柱截面为矩形时,配筋芯柱也可采用矩形截面, 其边长可取柱截面相应边长的1/2。 ? 2当柱截面为正方形或圆形时,配筋芯柱宜采用圆形, 其直径可取柱截面边长或直径的1/2。

?

条文所说的“较高的高层建筑”是指,高于30m的 框架结构或高于60m的其他结构体系的混凝土房屋 建筑。

? ? ?

27、 调整了柱最小配筋率要求,给出一级柱端箍筋加密 区箍筋间距可以放松的条件。见6.4.3条。 第6.4.3条:柱纵向钢筋和箍筋配置应符合下列要求: 1 柱全部纵向钢筋的配筋率,不应小于表6.4.3-1的规定 值,且柱截面每一侧纵向钢筋配筋率不应小于0.2%;抗震 设计时,对Ⅳ类场地上较高的高层建筑,表中数值应增加 0.1;
表 6.4.3-1 柱纵向受力钢筋最小配筋百分率(%)
柱类型 中柱、边柱 角柱 框支柱 抗 一级 0.9 1.1 1.1 二级 0.7 0.9 0.9 震 等 级 三级 0.6 0.8 — 四级 0.5 0.7 — 非抗震 0.5 0.5 0.7

注: 1 采用 335MPa 级、400MPa 级纵向受力钢筋时,应分别按表中数值增加 0.1 和 0.05 采用;
2 当混凝土强度等级为 C60 及以上时,应按表中数值加 0.1; 3 对框架结构,应按表中数值增加 0.1 采用。

调整了所有框支柱、框架结构柱最小配筋率的规定。

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? ?

? ?

2 抗震设计时,柱箍筋在规定的范围内应加密,加密区的 箍筋间距和直径,应符合下列要求: … 2)一级框架柱的箍筋直径大于12mm且箍筋肢距小 于150mm及二级框架柱箍筋直径不小于10mm、肢距不 大于200mm时,除柱根外最大间距应允许采用150mm; 三级框架柱的截面尺寸不大于400mm时,箍筋最小直径 应允许采用6mm;四级框架柱的剪跨比不大于2或柱中全 部纵向钢筋的配筋率大于3%时,箍筋直径不应小于8mm; … 第2款增加了第2项规定,主要考虑当箍筋直径较大且肢数 较多时,箍筋的净距偏小不利于混凝土的浇筑,故将箍筋 的间距适当放宽,以便于施工和保证混凝土的浇筑质量。 但应注意:箍筋的间距放宽后,柱的体积配箍率仍需满足 本规程的相关要求。

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28、 调整了短肢剪力墙的设计要求。见7.1.7条、 7.2.2条。
第7.1.7条:抗震设计时,高层建筑结构不应全部采用短 肢剪力墙;当采用具有较多短肢剪力墙的剪力墙结构时, 应符合下列要求: ? 1 在规定的水*地震作用下,短肢剪力墙承担的底部 倾覆力矩不宜大于结构底部总地震倾覆力矩的50%; ? 2 房屋适用高度应比本规程表3.3.2-1规定的剪力墙 结构的最大适用高度适当降低,7度和8度时分别不宜 大于100m和80m。 ? B级高度高层建筑以及抗震设防烈度为9度的A级高 度高层建筑,不宜布置短肢剪力墙,不应采用具有较 多短肢剪力墙的剪力墙结构。

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?

?

注:1 短肢剪力墙是指截面厚度不大于300mm、各肢截面 高度与厚度之比的最大值大于4但不大于8的剪力墙; 2 具有较多短肢剪力墙的剪力墙结构是指,在规定 的水*地震作用下,短肢剪力墙承担的底部倾覆力矩不小 于结构底部总地震倾覆力矩的30%的剪力墙结构。 对于L、T、十字形剪力墙,两个方向的墙肢高度与厚度之 比最大值 4< h / b ≤8时,才为短肢剪力墙。当洞口较小 且连梁刚度较大,剪力墙的受力接*整体小开口墙时,可 按整体墙长度判断是否属于短肢剪力墙。
w w

?

?

第7.2.2条:抗震设计时,短肢剪力墙的设计应符合下列 要求:
? 1 短肢剪力墙截面厚度除应符合本规程第7.2.1条的要求外, 尚不应小于180mm;(最小厚度改为180mm,较原规程有所降低) 2 一、二、三级短肢剪力墙的轴压比,分别不宜大于0.45、 0.50、0.55(较原规范各减小0.05),一字形截面短肢剪力墙的轴 压比限值应相应减少0.1 (在0.45、0.50、0.55的基础上再减少) ; 3 短肢剪力墙的底部加强部位的应按本节7.2.6条调整剪力设 计值,其他各层一、二、三级短肢剪力墙的剪力设计值应分别乘 以增大系数1.4、1.2和1.1;(增加了三级的放大要求)

?

?

?

4 短肢剪力墙边缘构件的设置应符合本规程第 7.2.14条的要求; 5 短肢剪力墙的全部竖向钢筋的配筋率,底部加強 部位一, 二级不宜小于1.2%,三级不宜小于1.0%; 其他部位一、二级不宜小于1.0%,三级不宜小于 0.8%。 (增加了三级的要求)

?

?

6 不宜采用一字型短肢剪力墙,不应在一字形短肢 剪力墙布置*面外与之相交的单侧楼面梁。 (不宜改 为不应)

?

本条是原规程7.1.2条部分内容的修改、完善,不 论是否短肢剪力墙较多的剪力墙结构,所有短肢 剪力墙都要求满足本条规定。 原规程规定短肢墙抗震等级提高一级,一、二、 三级短肢剪力墙的轴压比限值分别为0.5、0.6、 0.7,本次修订不要求提高抗震等级,但第2款降 低了轴压比限值。最大的区别在于原规程是针对 短肢剪力墙较多的剪力墙结构,本次修订是对所 有短肢剪力墙,所以一般情况下,短肢剪力墙轴 压比是有所放松。

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29、 调整了剪力墙截面厚度要求,强调了要满足 稳定计算要求。见7.2.1条。
第7.2.1条:剪力墙的截面厚度应符合下列要求:
1 应符合本规程附录D的墙体稳定验算要求; 2 一、二级剪力墙,底部加强部位不应小于200mm, 其他部位不应小于160mm;无端柱或翼墙的一字形独立 剪力墙,底部加强部位不应小于220mm,其他部位不应 小于180mm;

?
?

?

?

?

3 三、四级剪力墙的截面厚度,底部加强部位不应小 于160mm,其他部位不应小于160mm;无端柱或无翼 墙的一字形独立剪力墙,底部加强部位截面厚度不应小于 180mm,其他部位不应小于160mm; 4 非抗震设计的剪力墙的截面厚度不应小于160mm; 5 剪力墙井筒中,分隔电梯井或管道井的墙肢截面厚 度可适当减小,但不宜小于160mm。
本条为原规程7.2.2条部分内容修改而成。墙厚应符合稳定要求(稳 定要求是先必须满足的第一条件)、并满足最小墙厚要求。本次修订 取消了厚度与层高的关系,同时部分最小厚度有所减小,主要是考虑 低烈度地区的实际情况。

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?
?

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30、 调整了剪力墙边缘构件的设计要求。见7.2.13~ 7.2.16条。 第7.2.13条:重力荷载代表值作用下,一、二、三级剪 力墙墙肢的轴压比不宜超过表7.2.13的限值。
表 7.2.13
抗震等级 轴压比限值 一级(9 度) 0.4

剪力墙墙肢轴压比限值
一级(6、7、8 度) 0.5 二、三级 0.6

注:墙肢轴压比为重力荷载代表值作用下墙肢承受的轴压力设计值与墙肢的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计 值乘积之比值。

?

增加了三级轴压比要求。括号内的烈度是结构的设防烈度,“一级 (9度)”表示设防烈度为9度时的一级剪力墙。抗震规范将轴压比要 求扩展到全高,因此取消“底部加强部位”。 实际工程来看,建筑 物中、上部剪力墙轴压比一般均较小,不受此修订影响。

?

第7.2.14条:剪力墙两端和洞口两侧应设置边缘 构件,并应符合下列要求:
? 1 一、二、三级剪力墙底层墙肢底截面的轴压比大于 表7.2.14的规定值时,以及部分框支剪力墙结构的剪 力墙,应在底部加强部位及相邻的上一层设置约束边 缘构件,约束边缘构件应符合本规程第7.2.15条的规 定;
表 7.2.14
等级或烈度 轴压比

剪力墙可不设约束边缘构件的最大轴压比
一级(6、7、8 度) 0.2 二、三级 0.3

一级(9 度) 0.1

表7.2.14为低轴压比时可以设臵构造边缘构件的条件

? 2 除本条第1款所列部位外,剪力墙应按本规程第 7.2.16条设置构造边缘构件; ? 3 B级高度高层建筑的剪力墙,宜在约束边缘构件层 与构造边缘构件层之间设置1~2层过渡层,过渡层边 缘构件的箍筋配置要求可低于约束边缘构件的要求, 但应高于构造边缘构件的要求。
?

本条为原规程7.2.15的修改、完善。增加了B级高度高层 建筑剪力墙约束边缘构件与构造边缘构件之间设臵过渡层 的要求;增加了低轴压比时可以设臵构造边缘构件的条件。

?

第7.2.15条:剪力墙的约束边缘构件可为暗柱、端柱和翼 墙(图7.2.15),并应符合下列要求:
? 1 约束边缘构件沿墙肢的长度lc和箍筋配箍特征值应符合表 7.2.15的要求,其体积配箍率应按下式计算: f ? v ? ?v c ? f
yv

? 2 剪力墙约束边缘构件阴影部分(图7.2.15)的竖向钢筋除应满 足正截面受压(受拉)承载力计算要求外,其配筋率一、二、三 级时分别不应小于1.2%、1.0%和1.0%,并分别不应少于8?16、 6?16和6?14的钢筋(符号?表示钢筋直径); ? 3 约束边缘构件内箍筋或拉筋沿竖向的间距,一级不宜大于 100mm,二、三级不宜大于150mm;箍筋、拉筋沿水*方向的 肢距不宜大于300mm。 (本款为新增)

表 7.2.15
项目

约束边缘构件沿墙肢的长度 lc 及其配箍特征值 λv
一级(9 度) 一级(6、7、8 度) 二、三级

? N ≤0.2
lc(暗柱) lc(翼墙或端柱) λv
注:1 2 3

? N >0.2
0.25hw 0.20hw 0.20

? N ≤0.3
0.15hw 0.10hw 0.12

? N >0.3
0.20hw 0.15hw 0.20

? N ≤0.4
0.15hw 0.10hw 0.12

? N >0.4
0.20hw 0.15hw 0.20

0.20hw 0.15hw 0.12

? N 为墙肢在重力荷载代表值作用下的轴压比,hw 为墙肢的长度;
剪力墙的翼墙长度小于其 3 倍厚度或端柱截面边长小于 2 倍墙厚时,视为无翼墙、无端柱; lc 为约束边缘构件沿墙肢的长度(图 7.2.15) 。对暗柱不应小于墙厚和 400mm 的较大值;有翼墙或端柱时,不应小于翼墙厚度 或端柱沿墙肢方向截面高度加 300 mm。

?本条为原规程7.2.16条的修改、完 善。 ?补充了三级的要求; ?补充了按轴压比确定配箍特征值和 约束边缘构件长度的规定; ?补充了箍筋、拉筋肢距的规定; ?计算配箍率时,箍筋(拉筋)抗拉 强度设计值不再受360MPa的限制; ?完善了图7.2.15的b、d拉筋。

?

第7.2.16条:剪力墙构造边缘构件的范围宜按图7.2.16中 阴影部分采用,其最小配筋应满足表7.2.16的规定,并 应符合下列要求:(1、2、3、4、5款略)。
表 7.2.16 剪力墙构造边缘构件的最小配筋要求
底部加强部位 抗 等 震 级 竖向钢筋最小量 (取较大值) 最小直径 (mm) 一 二 三 四
注:1

其 它 部 位 箍筋 沿 向 大 距 竖 最 间 (mm) 100 150 150 200 0.008Ac,6φ 14 0.006Ac,6φ 12 0.005Ac,4φ 12 0.004Ac,4φ 12 竖向钢筋最小量 (取较大值) 最小直径 (mm) 8 8 6 6 拉筋 沿竖向最大间距 (mm) 150 200 200 250

0.010Ac,6φ 16 0.008Ac,6φ 14 0.006Ac,6φ 12 0.005Ac,4φ 12

8 8 6 6

Ac 为构造边缘构件的截面面积,即图 7.2.16 剪力墙截面的阴影部分;符号?表示钢筋直径;

2 其他部位的转角处宜采用箍筋。

?

31、 剪力墙分布筋直径及间距不再作为强制性条 文,见7.2.17、7.2.18条。
第7.2.17条:剪力墙竖向和水*分布钢筋的配筋率,一、 二、三级时均不应小于0.25%,四级和非抗震设计时均不 应小于0.20%。(强条,本条为原规程7.2.18条的修改, 不再把分布筋间距和直径作为强制性条文) 第7.2.18条:剪力墙的竖向和水*分布钢筋的间距均不宜 大于300mm,直径不应小于8mm。剪力墙的竖向和水 *分布钢筋的直径不宜大于墙厚的1/10。(分布筋间距 由“不应大于300mm”改为“不宜大于300mm”,增加了直径 与墙厚的关系)

?

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?

32、 增加了剪力墙洞口连梁正截面最小配筋率和最大配 筋率要求。见7.2.24、7.2.25条。 第7.2.24条:跨高比(l/hb)不大于1.5的连梁,非抗震设 计时,其纵向钢筋的最小配筋率应为0.2%;抗震设计时, 其纵向钢筋的最小配筋率宜符合表7.2.24的要求;跨高 比大于1.5的连梁,其纵向钢筋的最小配筋率可按框架梁 的要求采用。(新增条文)
表 7.2.24 跨高比不大于 1.5 的连梁纵向钢筋的最小配筋率(%)
跨高比 最小配筋率(采用较大值) 0.20, 0.25, 0.30,

l / hb ≤0.5
0.5< l / hb ≤1.0 1.0< l / hb ≤1.5

25 f t / f y 35 f t / f y 45 f t / f y

?

第7.2.25条:剪力墙结构连梁中,非抗震设计时,顶面及 底面单侧纵向钢筋的最大配筋率不宜大于2.5%;抗震设 计时,顶面及底面单侧纵向钢筋的最大配筋率宜符合表 7.2.25的要求。如不满足,则应按实配钢筋进行连梁强 剪弱弯的验算。(新增条文)
表 7.2.25
跨高比

连梁纵向钢筋的最大配筋率(%)
最大配筋率(采用较小值) 0.6, 1.2, 1.5, 2.5,

l / hb ≤1.0
1.0< l / hb ≤2.0 2.0< l / hb ≤2.5

80 f t / f y 160 f t / f y 220 f t / f y 300 f t / f y

l / hb >2.5

?

?

修订原因: 为实现连梁的强剪弱弯,本规程7.2.21条(原规范第 7.2.22条)规定按强剪弱弯要求计算连梁剪力设计值, 7.2.22条(原规范第7.2.23条)又规定了名义剪应力的上 限值,两条共同使用,就相当于限制了受弯配筋,连梁的 受弯配筋不宜过大。 但由于7.2.21是采用乘以增大系数的方法获得剪力设计值 (与实际配筋量无关),容易使设计人员忽略受弯钢筋数 量的限制,特别是在计算配筋值很小而按构造要求配臵受 弯钢筋时,容易忽略强剪弱弯的要求。因此,7.2.24和 7.2.25条分别给出了最小和最大配筋率的限值,是新增条 文,以防止连梁的受弯钢筋配臵过多。

?

? ?

33、 修改了框架-剪力墙结构中框架承担倾覆力 矩较多和较少时的规定。见8.1.3条。 第8.1.3条:抗震设计的框架-剪力墙结构,应根 据在规定的水*力作用下结构底层框架部分承受 的地震倾覆力矩与结构总地震倾覆力矩的比值, 确定相应的设计方法,并应符合下列要求:
? 1 框架部分承受的地震倾覆力矩不大于结构总地震倾 覆力矩的10%时,按剪力墙结构设计,框架部分应按 框架-剪力墙结构的框架进行设计; ? 2 当框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾 覆力矩的10%但不大于50%时,按本章框架-剪力墙 结构的规定进行设计;

? 3 当框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾 覆力矩的50%但不大于80%时,按框架-剪力墙结构 设计,其最大适用高度可比框架结构适当增加,框架 部分的抗震等级和轴压比限值宜按框架结构的规定采 用; ? 4 当框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾 覆力矩的80%时,按框架-剪力墙结构设计,但其最大 适用高度宜按框架结构采用,框架部分的抗震等级和 轴压比限值应按框架结构的规定采用。

框架部分 承受的地 震倾覆力 矩与结构 总地震倾 覆力矩的 比值 不大于 10% 大于 10% 但不大于 50% 大于 50% 但不大于 80% 大于 80%

设计方法

结构最大适 用高度

框架部分 的抗震等 级

框架部分 的轴压比 限值

弹性位移 限值

0.2Q0 调整

按剪力墙结 构设计

按剪力墙结 构

按框架-剪力墙结构 的框架

1/1000

按框架-剪力墙结构 需要 按框架-剪力 墙结构设计 可比框架结 构适当增加 宜按框架结 构采用 宜按框架结构的规定 采用 应按框架结构的规定 采用 1/800

?

?

修订原因: 框架-剪力墙结构在规定的水*力作用下,结构底层框架 部分承受的地震倾覆力矩与结构总地震倾覆力矩的比值不 尽相同,结构性能也有较大的差别。本次修订对此做了较 为具体的规定。在结构设计时,应据此比值确定该结构相 应的适用高度和构造措施,计算模型及分析均按框架-剪 力墙结构进行实际输入和计算分析。 1 当框架部分承担的倾覆力矩不大于结构总倾覆力矩的 10%时,意味着结构中框架承担的地震作用较小,绝大部 分均由剪力墙承担,工作性能接*于纯剪力墙结构,此时 结构中的剪力墙抗震等级可按剪力墙结构的规定执行;其 最大适用高度仍按框架-剪力墙结构的要求执行;框架部 分应按框架-剪力墙结构的框架进行设计,也就是说需要 进行本规程8.1.4条的剪力调整(0.2Q0调整),其侧向位 移控制指标按剪力墙结构采用。

? ?

?

2 当框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力 矩的10%但不大于50%时,属于一般框架-剪力墙结构,按 本章有关规定进行设计。 3 当框架部分承受的倾覆力矩大于结构总倾覆力矩的50% 但不大于80%时,意味着结构中剪力墙的数量偏少,框架 承担较大的地震作用,此时框架部分的抗震等级和轴压比 宜按框架结构的规定执行,剪力墙部分的抗震等级和轴压 比按框架-剪力墙结构的规定采用;其最大适用高度不宜 再按框架-剪力墙结构的要求执行,但可比框架结构的要 求适当提高,提高的幅度可视剪力墙承担的地震倾覆力矩 来确定。 (即插值)

?

?

4 当框架部分承受的倾覆力矩大于结构总倾覆力矩的80% 时,意味着结构中剪力墙的数量极少,此时框架部分的抗 震等级和轴压比应按框架结构的规定执行,剪力墙部分的 抗震等级和轴压比按框架-剪力墙结构的规定采用;其最 大适用高度宜按框架结构采用。对于这种少墙框剪结构, 由于其抗震性能较差,不主张采用,以避免剪力墙受力过 大、过早破坏。不可避免时,宜采取将此种剪力墙减薄、 开竖缝、开结构洞、配臵少量单排钢筋等措施,减小剪力 墙的作用。(即原规范第6章,6.1.7条描述的情况) 在第3、4款规定的情况下,为避免剪力墙过早破坏,其位 移相关控制指标应按框架-剪力墙结构采用。

?

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34、筒体结构高度不同时的设计原则;及框架核心筒结构核心筒构造配筋率比普通剪力墙提高 0.05%。见9.1.2及9.2.2条第4款。
第9.1.2条:筒中筒结构的高度不宜低于80m,高宽比不 宜小于3。对高度不超过60m的框架-核心筒结构,可按 框架-剪力墙结构设计。 研究表明,筒中筒结构的空间受力性能与其高度和高宽比 有关,当高宽比小于3时,就不能较好地发挥结构的空间 作用,高度由原来规范的60m提高到80m。 框架-核心筒结构的高度和高宽比可不受本条的限制。对 于高度较低的框架-核心筒结构,可按框架-抗震墙结构设 计,适当降低核心筒和框架的构造要求。

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第9.2.2条:核心筒应具有良好的整体性,并满足 下列要求: … 4 筒体墙的水*、竖向配筋不应少于两排。 抗震设计时,核心筒主要墙体的底部加强部位水 *和竖向分布钢筋的配筋率均不宜小于0.30%;
本条第4款增加了核心筒底部加强部位的分布钢筋 配筋率分别不宜小于0.30%的要求,比普通剪力墙 略有提高。主要原因是,抗震设计时,核心筒为 框架-核心筒结构的主要抗侧力构件,其墙肢的配 筋率宜适当提高要求。

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35、 增加了框架-核心筒结构中,当框架承担地震剪力过 低时对框架和核心筒的内力调整要求。见9.1.11条。 第9.1.11条:抗震设计时,筒体结构框架部分按侧向刚度 分配的楼层地震剪力应进行调整,调整后的剪力不应小于 结构底部总地震剪力的20%和按侧向刚度分配的框架部分 楼层地震剪力中最大值1.5倍二者的较小值。 当框架部分楼层地震剪力的最大值小于结构底部总地震剪 力的10%时,各层框架部分承担的地震剪力应增大到结 构底部总地震剪力的15%,其各层核心筒墙体的地震剪 力应乘以1.1,且不大于基底剪力。墙体的抗震构造措施 应按抗震等级提高一级后采用,已为特一级的可不再提高。

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修订原因: 对框架-核心筒结构和筒中筒结构中的框架均要求 进行剪力调整,其中对带加强层的筒体结构,框 架部分最大楼层地震剪力不包括加强层及其相邻 上下楼层的框架剪力。
对框架过弱的框架-核心筒结构,各层框架承受的 地震剪力应按结构底部总剪力的15%进行调整,以 防止框架承担的剪力过小,起不到第二道防线的 作用,同时要求对核心筒的设计内力和抗震构造 措施予以加强。

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36、 增加了内筒偏置时的设计要求以及框架-双筒结构的 设计要求。见9.2.5~9.2.7条。 第9.2.5条:对内筒偏置的框架-筒体结构,应控*峁乖 考虑偶然偏心影响的单向地震作用下,最大楼层水*位移 和层间位移不应大于该楼层*均值的1.4倍,结构扭转为 主的第一自振周期Tt与*动为主的第一自振周期T1之比不 应大于0.85,且T1的扭转成分不宜大于30%。 本条为新增条文。内筒偏臵的框架-筒体结构,其质心与 刚心的偏心距较大,导致结构在地震作用下的扭转反应增 大。对这类结构,应特别关注结构的扭转特性,控*峁 的扭转反应。本条要求对该类结构的位移比和周期比均按 B级高度高层建筑从严控制。内筒偏臵时,结构的第一自 振周期T1中会含有较大的扭转成分,为了改*峁箍拐鸬 基本性能,除控*峁古ぷ鞯牡谝蛔哉裰芷赥t与*动 为主的第一自振周期T1之比不应大于0.85外,尚需控制T1 的扭转成分不宜过大。

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第9.2.6条:当内筒偏置、长宽比大于2时,宜采用框架双筒结构。 本条为新增条文。内筒采用双筒可增强结构的扭转刚度, 减小结构在水*地震作用下的扭转效应。 第9.2.7条:当框架-双筒结构的双筒间楼板开洞时,其有 效楼板宽度不宜小于楼板典型宽度的50%,洞口附*楼板 应加厚,采用双层双向配筋,且每层单向配筋率不应小于 0.25%;双筒间楼板应按弹性板进行细化分析。 本条为新增条文。考虑到双筒间的楼板因传递双筒间的力 偶会产生较大的*面剪力,本条对双筒间开洞楼板的构造 作了具体规定,并要求按弹性板进行细化分析。

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37、 明确框支墙、框支柱的定义;剪力墙底部加强部位 高度调整;对转换构件水*地震内力增大系数做了放大调 整。见10.2.1、10.2.4、10.2.6条。 第10.2.1条:…部分框支剪力墙结构中的转换梁,称为框 支梁,转换柱称为框支柱。 … 直接承托被转换构件的梁为转换梁,转换梁以下直接支撑 转换梁的柱都是转换柱(一直延续到柱脚),转换框架是 由转换梁和转换柱组成的框架。 同时本条对框支剪力墙结构、托柱转换层结构进行了定义: 当上部为剪力墙结构,下部部分构件转换为柱时,形成部 分框支剪力墙结构;当上部为密柱,通过转换构件,下部 为稀柱时,形成托柱转换层结构。

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第10.2.4条:带转换层的高层建筑结构,其剪力墙底部加 强部位的高度宜取至转换层以上两层且不宜小于房屋高度 的1/10。 将原来的墙肢总高度的1/8改为房屋高度的1/10,有所降 低。 第10.2.6条:带转换层的高层建筑结构,特一、一、二、 三级转换构件的水*地震作用计算内力应分别乘以增大系 数1.90、1.60、1.35、1.25;转换构件竖向地震作用按 4.3.2条计算。 取消了原规程的薄弱层地震剪力增大系数规定;对各级内 力增大系数进行了调整(原规程特一、一、二级分别为 1.80、1.50、1.25,没有三级)。

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38、 增加了三级转换梁构造要求,梁腹板配筋要求扩大 到所有转换梁。见10.2.7条。 第10.2.7条:转换梁设计应符合下列要求: 1 梁上、下部纵向钢筋的最小配筋率,非抗震设计时均 不应小于0.30%;抗震设计时,特一、一、二、三级分别 不应小于0.60%、0.50%、0.40%和0.30%。沿梁腹板高度 应配置间距不大于200mm、直径不小于16mm的腰筋; 2 偏心受拉的转换梁的支座上部纵向钢筋至少应有50% 沿梁全长贯通,下部纵向钢筋应全部直通到柱(含墙端柱) 内; … 将原规程第2款中仅适用于偏心受拉的框支梁的规定“沿 梁腹板高度应配臵间距不大于200mm、直径不小于16mm的 腰筋”放到第一款,适用于所有转换梁;增加了三级要求。

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39、 框支梁最小截面高度由不应小于跨度的1/6调整为 不宜小于跨度的1/8。见10.2.8条。 第10.2.8条:转换梁设计尚应符合下列要求: … 2 转换梁截面高度不宜小于计算跨度的1/8;对梁上托 柱的转换梁,其截面宽度不应小于梁宽方向的托柱截面宽 度。梁上托剪力墙的框支梁截面宽度不宜大于框支柱相应 方向的截面宽度,且不宜小于其上墙体截面厚度的2倍和 400mm; … 第2款梁截面高度由原来的不应小于计算跨度的1/6改为不 宜小于计算跨度的1/8 。 另外,这里需要指出的是:结构设计时需要注意的是,对 托柱转换梁,在转换层尚应设臵承担正交方向柱底弯矩的 楼面梁或框架梁。

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40、 调整了转换柱的轴力、弯矩增大系数,增加了三级 要求;提出了转换梁柱节点核心区的要求。见10.2.11、 10.2.12条。 第10.2.11条:转换柱设计尚应符合下列要求: … 2 一、二、三级转换柱由地震作用产生的轴力应分别乘 以增大系数1.5、1.3、1.2,但计算柱轴压比时可不考虑 该增大系数;
? 本款中内力放大系数进行了修改,二级1.2改1.3,增加三级1.2

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3 与转换构件相连的一、二、三级转换柱的上端和底层 柱下端截面的弯矩组合值应分别乘以增大系数1.5、1.3、 1.2,其他层转换柱柱端弯矩设计值应符合本规程第6.2.1 条的规定;

? 弯矩增大系数,二级由1.25变为1.3,增加三级1.2。

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第10.2.12条:抗震设计时,转换梁、柱的节点核 心区应进行抗震验算,节点应符合构造措施的要 求。 转换梁、柱的节点核心区应按6.4.10条规定 设置水*箍筋。
修订原因:因转换构件节点区受力非常大,增加 了对转换梁柱节点核心区的要求。

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41、 对箱型转换结构增加了新的要求。见 10.2.13条。 第10.2.13条:箱形转换结构上、下楼板厚度均不 宜小于180mm,应根据转换柱的布置和建筑功 能要求设置双向横隔板;上、下板配筋设计应同 时考虑板局部弯曲和箱形转换层整体弯曲的影响, 横隔板宜按深梁设计。
修订原因:箱形转换构件设计时要保证其整体受力作用, 因此规定箱形转换结构上、下楼板(即顶、底板)厚度不 宜小于180mm,并应设臵横隔板。箱形转换层的顶、底板, 除产生局部弯曲外,还会产生因箱形结构整体变形产生的 整体弯曲,截面承载力设计时应该同时考虑这两种弯曲变 形在截面内产生的拉应力、压应力。

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42、 对错层结构错层处框架柱的承载力提 出更高要求。见10.4.5条。 第10.4.5条:在设防烈度地震作用下,错层 处框架柱的截面承载力宜符合本规程公式 (3.11.3-2)(性能设计)的要求。
本条为增加条文。错层结构错层处的框架柱受力 复杂,易发生短柱受剪破坏,因此要求其满足设 防烈度地震(中震)作用下性能水准2的设计要求。

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43、 增加连体结构连接体7度0.15g时考虑竖向地震影响 的强制性要求,见10.5.2条;增加了6度和7度0.10g度 连体结构宜考虑竖向地震影响的要求,见10.5.3条。 第10.5.2条:7度0.15g和8度抗震设计时,连体结构的连 接体应考虑竖向地震的影响。 (原规范仅对8度要求) 第10.5.3条: 6度和7度0.10g抗震设计时,高位连体结构 的连接体宜考虑竖向地震的影响。 修订原因:计算分析表明:高层建筑中连体结构连接体的 竖向地震作用受连体跨度、所处位臵以及主体结构刚度等 多方面因素的影响,竖向地震作用影响比一般大跨结构大, 因此增加7度0.15g时应考虑其影响(10.5.2条),6度和7 度0.10g抗震设计时,对于高位连体结构(连体位臵高度 超过80米时)宜考虑其影响(10.5.3为新增条文)。

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44、连体结构新增的计算要求。见10.5.4、 10.5.7条。 第10.5.4条: …计算罕遇地震作用下的位移时, 应采用时程分析方法进行复核计算。
第10.5.7条:连体结构的计算应符合下列规定:
? 1 连体结构竖向振动频率小于3Hz时,应进行竖向振动 舒适度的验算; ? 2 连体部分楼板应按本规程10.2.24条进行的验算; ? (即框支层楼板验算要求) ? 3 连体部分楼板较薄弱时,宜补充分塔楼计算分析。

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10.5.7条修订原因: 连体结构部分的跨度一般较大,竖向刚度较小,容易发生 竖向振动舒适度不满足要求的情况,补充了连体结构竖向 舒适度验算的要求。

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连体部分结构在地震作用下需要协调两侧塔楼的变形,因 此需要进行连体部分楼板的验算,楼板的受剪承载力和受 拉承载力按转换层楼板的计算方法进行验算,计算剪力可 取连体楼板承担的两侧塔楼楼层地震作用力之和的较小值。
当连体部分楼板较弱时,在强烈地震作用下可能发生破坏, 因此建议补充两侧分塔楼的计算分析,确保连体部分失效 后两侧塔楼可以独立承担地震作用不致发生严*苹祷虻 塌。

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45、 除多塔楼结构外,补充了竖向收进结构、悬 挑结构的设计要求。见10.6节。
第10.6.1条:多塔楼结构以及体型收进、悬挑程度超过本 规程第3.5.5条限值的竖向不规则高层建筑结构应遵守本 节的规定。 修订原因:将原来多塔楼结构的内容与新增的体型收进、 悬挑结构的相关内容合并,统称为“竖向体型收进、悬挑 结构”。对于多塔楼结构、竖向体型收进和悬挑结构,其 共同的特点就是结构侧向刚度沿竖向发生剧烈变化,往往 在变化的部位产生结构的薄弱部位,因此本节对其统一进 行规定。

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第10.6.2条:多塔楼结构以及体型收进、悬挑结构,竖向 体型突变部位的楼板宜加强,楼板厚度不宜小于150mm, 宜双层双向配筋,每层每方向钢筋网的配筋率不宜小于 0.25%。体型突变部位上、下层结构的楼板也应加强构 造措施。 第10.6.3条:抗震设计时,多塔楼高层建筑结构应符合下 列要求: … ? 4 大底盘多塔楼结构,可按本规程第5.1.15条规定的 整体和分塔楼计算模型分别验算整体结构和各塔楼结 构扭转为主的第一周期与*动为主的第一周期的比值, 并应符合本规程第3.4.5条的有关要求。 ? 对大底盘多塔楼结构扭转第一周期与*动第一周期比 值的算法,明确要求按整体和分塔楼模型分别验算。

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第10.6.4条:悬挑结构设计应符合下列要求: 1 悬挑部位应采取降低结构自重的措施; 2 悬挑部位结构宜采用冗余度较高的结构形式; 3 结构内力和位移计算中,悬挑部位的楼层应考虑楼 板*面内的变形,结构分析模型应能反映水*地震对悬挑 部位可能产生的竖向振动效应; 4 8、9度抗震设计时,悬挑结构应考虑竖向地震的影 响;6、7度抗震设计时,悬挑结构宜考虑竖向地震的影响。 竖向地震应采用时程法或竖向反应谱法进行分析,并应考 虑竖向地震为主的荷载组合;

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5 抗震设计时,悬挑结构的关键构件以及与之相邻的主 体结构关键构件的抗震等级应提高一级采用,一级应提高 至特一级,抗震等级已经为特一级时,允许不再提高; 6 在罕遇地震作用下,悬挑结构关键构件的承载力宜符 合不屈服的要求。 修订原因:本条为新增条文,对悬挑结构提出了明确要求。 悬挑结构在结构一般竖向刚度较差、结构的冗余度不高, 因此需要考虑竖向地震的影响,且应提高悬挑关键构件的 承载力和抗震措施,防止相关部位在竖向地震作用下发生 结构的倒塌。

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第10.6.5条:体型收进高层建筑结构、底盘高度超过房屋 高度20%的多塔楼结构的设计应符合下列要求: 1 体型收进处宜采取减小结构刚度变化的措施,上部 收进结构的底层层间位*遣灰舜笥谙嗔谙虏壳巫畲蟛 间位*堑1.15倍; 2 结构偏心收进时,应加强收进部位以下2层结构周 边竖向构件的配筋构造措施;

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3 抗震设计时,体型收进部位上、下各2层塔楼周边 竖向结构构件的抗震等级宜提高一级采用,当收进部位的 高度超过房屋高度的50%时,应提高一级采用,一级应 提高至特一级,抗震等级已经为特一级时,允许不再提高。

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修订原因:
本条为新增条文,对体型收进结构提出了明确要求。 相关的试验研究和分析表明,结构体型收进较多或收进位 臵较高时,因上部结构刚度突然降低,其收进部位形成薄 弱部位,因此规定在收进的相邻部位采取更高的抗震措施。 当结构偏心收进时,受结构整体扭转效应的影响,下部结 构的周边竖向构件内力增加较多,应予以加强。 收进程度过大、上部结构刚度过小时,结构的层间位 *窃黾咏隙啵战课怀晌∪醪课唬越峁箍拐鸩焕 因此限制上部楼层层间位*遣淮笥谙虏拷峁共慵湮灰* 的1.15倍,当结构分段收进时,控制收进部位底部楼层的 层间位*呛拖虏肯嗔谇温ゲ愕淖畲蟛慵湮灰*侵涞 比例。

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46、 调整了混合结构的范围和最大适用高度。见 11.1.1、11.1.3条。
第11.1.1条:本章所述混合结构系指由外围钢框架或型钢 混凝土、钢管混凝土框架与钢筋混凝土核心筒共同组成的 框架-筒体结构以及由外围钢框筒或型钢混凝土、钢管混 凝土框筒与钢筋混凝土内核心筒共同组成的筒中筒结构。

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原规范条文所指的混合结构系指钢框架或型钢混凝土框架 与钢筋混凝土筒体所组成的共同承受竖向和水*作用的高 层建筑结构。 本次修订做了较大的调整。

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本条型钢混凝土框架可以是型钢混凝土梁与型钢混凝土柱 (钢管混凝土柱)组成的框架,也可以是钢梁与型钢混凝 土柱(钢管混凝土柱)组成的框架,外围的钢筒体可以是 钢框筒、桁架筒或交叉网格筒。型钢混凝土外筒体主要指 由型钢混凝土(钢管混凝土)构件构成的框筒、桁架筒或 交叉网格筒。 为减少柱子尺寸或增加延性而在混凝土柱中设臵型钢,而 框架梁仍为混凝土梁时,该体系不宜视为混合结构,此外 对于体系中局部构件(如框支梁柱)采用型钢梁柱(型钢 混凝土梁柱)也不应视为混合结构。

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第11.1.3条:钢-混凝土混合结构高层建筑适用
的最大高度宜符合表11.1.3的要求。
表 11.1.3
结构体系 钢框架-钢筋混凝土核心筒 型钢(钢管)混凝土框架-钢筋混凝土核 心筒 钢外筒-钢筋混凝土核心筒 筒中筒 型钢(钢管)混凝土外筒-钢筋混凝土核 心筒

钢-混凝土混合结构房屋适用的最大高度(m)
非抗震设防 6 抗震设防烈度 7 160 190 210 230 8 120 150 160 170 9 70 70 80 90

框架-筒 体

210 240 280 300

200 220 260 280

注: *面和竖向均不规则的结构或Ⅳ类场地上的结构,最大适用高度应适当降低。

本次修订混合结构除了框筒之外还增加了筒中筒结构。

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混合结构适用的最大高度主要是依据已有的工程 经验偏安全地确定的。
*年来的试验和计算分析,对混合结构中钢结构 部分应承担的最小地震作用有些新的认识,如果 混合结构中钢框架承担的地震剪力过少,则混凝 土核心筒的受力状态和地震下的表现与普通钢筋 混凝土结构几乎没有差别,甚至混凝土墙体更容 易破坏,因此对钢框架-核心筒结构体系适用的最 大高度较B级高度的混凝土框架-核心筒体系适用 的最大高度适当减少。

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47、 钢框架-核心筒结构核心筒构造配筋率比普 通剪力墙提高0.1%。见11.2.4条。
第11.2.4条:钢筋(型钢)混凝土内筒的设计宜符合下列 要求: ? 1 8、9度抗震时,应在楼面钢梁或型钢混凝土梁与 混凝土筒体交接处及混凝土筒体四角设置型钢柱;7度 抗震时,宜在上述部位设置型钢柱; ? 2 外伸臂桁架与核心筒墙体连接处宜设置构造型钢 柱,型钢柱宜至少延伸至伸臂桁架高度范围以外上下 各一层;

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? 3 钢框架-钢筋混凝土核心筒结构,抗震等级为一、 二级的筒体底部加强部位分布钢筋的最小配筋率不宜 小于0.35%,筒体一般部位的分布筋不宜小于0.30%, 筒体每隔2~4层宜设置暗梁,暗梁的高度不宜小于墙 厚,其顶面及底部的配筋率均不宜小于0.30%。筒中 筒结构和钢筋混凝土(钢管混凝土、型钢混凝土)框 架-钢筋混凝土核心筒结构中,筒体剪力墙的构造要求 同本规程9.1.7条的规定。 ? 4 当连梁抗剪截面不足时,可采取在连梁中设置型 钢或钢板等措施。

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48、 调整了混合结构计算阻尼比规定。见 11.3.6条。
第11.3.6条:混合结构在多遇地震下的阻尼比可 取为0.04。风荷载作用下楼层位移验算和构件设 计时,阻尼比可取为0.02~0.04。

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补充了抗风设计时阻尼比规定,可根据房屋高度 和形式选取不同的值。比如,对外框为钢框架且 房屋高度较高时,阻尼比可取0.02。

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49、 调整了混合结构抗震等级规定。见11.4.1条。 第11.4.1条:钢-混凝土混合结构房屋抗震设计时,混凝土 筒体及型钢混凝土框架的抗震等级应按表11.4.1确定,并 符合相应的计算和构造措施。 (强条)
表 11.4.1
结构类型 钢框架-钢筋 混凝土核心 筒 型钢(钢管) 混凝土框架钢筋混凝土 核心筒 钢外筒-钢筋 混凝土核心 筒 型钢(钢管) 混凝土外筒钢筋混凝土 核心筒 钢筋混凝土 核心筒 钢筋混凝土 核心筒 型钢(钢管) 混凝土框架 高度(m) 钢筋混凝土 核心筒 钢筋混凝土 核心筒 型钢(钢管) 混凝土外筒 二 二 三 ≤180 二 二 三 一 二 二 >180 一 二 二 一 二 二 ≤150 一 二 二 特一 一 一 >150 特一 一 一 一 一 一 ≤120 一 一 一 特一 特一 一 >120 特一 特一 一 特一 特一 一 ≤90 特一 特一 一 高度(m) ≤150 6 >150 ≤130

钢-混凝土混合结构抗震等级
7 >130 ≤100 8 >100 9 ≤70

注:钢结构构件抗震等级,抗震设防烈度为 6、7、8、9 度时应分别取四、三、二、一级。

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试验表明,钢框架-混凝土筒体结构在地震作用下,破坏 首先出现在混凝土筒体底部,因此钢框架-混凝土筒体结 构中筒体应较混凝土结构中的筒体采取更为严格的构造措 施,以保证混凝土筒体的延性,对其抗震等级应适当提高, 以保证混凝土筒体的延性;型钢混凝土柱-混凝土筒体及 筒中筒体系的最大适用高度已较B级高度的钢筋混凝土结 构略高,对本抗震等级要求也适当提高。 本次修订增加了筒中筒结构体系中构件的抗震等级。考虑 到型钢混凝土构件节点的复杂性,且构件的承载力和延性 可通过提高型钢的含钢率加以实现,故型钢混凝土构件仍 不出现特一级。 不同抗震等级钢结构构件的设计要求应符合《建筑抗震设 计规范》GB50011的相关规定。

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50、 补充了混合结构中钢管混凝土柱的有 关要求,见11.5.8~11.5.10条。
第11.5.8条:圆形钢管混凝土构件及节点可按本 规程附录F进行设计。 (实际上就是《钢管混凝土结构设计与施工规程》 CECS 28:90的相关内容)

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第11.5.9条:圆形钢管混凝土构件宜满足下列构造要求: 1 钢管直径不宜小于300mm; 2 钢管壁厚不宜小于6mm; 3 钢管外径与壁厚的比值D/t宜在(20~90)(235/fy)之间, fy为钢材的屈服强度; f A 4 圆钢管混凝土柱的套箍指标 f A ,不应小于0.5,也 不宜大于2.5; 5 柱的长细比λ不宜大于80; 6 轴向压力偏心率e0/rc不应大于1.0,e0为偏心距,rc为 核心混凝土横截面半径; 7 钢管混凝土柱与框架梁刚性连接时,柱内或柱外应设 置与梁上下翼缘位置对应的加劲肋。加劲肋设置于柱内时, 应留孔以利混凝土浇灌。加劲肋设置于柱外时,应形成加 劲环板。
a a c c

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第11.5.10条:矩形钢管混凝土构件宜满足下列构造要求:
? 1 钢管截面边长尺寸不宜小于300mm; ? 2 钢管壁厚不宜小于6mm; ? 3 钢管截面的高宽比不宜大于2,当矩形钢管混凝土柱截面最大 边尺寸大于等于800mm时,宜采取在柱子内壁上焊接栓钉、纵 向加劲肋等构造措施。 ? 4 钢管管壁板件的边长与其厚度的比值不应大于60 235 / f y ; ? 5 柱的长细比λ不宜大于80; ? 6 矩形钢管混凝土柱的轴压比不宜大于表11.5.10的限值。
·表 11.5.10 矩形钢管混凝土柱轴压比限值 一级 0.70 二级 0.80 三级 0.90

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51、 增加了钢板混凝土剪力墙的设计规定,见 11.5.11~11.5.15条。 第11.5.11条:当核心筒墙体承受的弯矩、剪力和轴力均 较大时,核心筒墙体可采用型钢混凝土剪力墙或钢板混凝 土剪力墙,钢板混凝土剪力墙构件的受剪截面及受剪承载 力应符合本规程11.5.12、11.5.13条的要求,其他截面 承载力可按现行行业标准《型钢混凝土组合结构技术规程》 JGJ138进行截面设计。 本条所指钢板混凝土剪力墙指设臵两端型钢暗柱、上下有 型钢暗梁,中间设臵钢板,形成的钢-混凝土组合剪力墙。

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第11.5.12条:钢板混凝土剪力墙的受剪截面应符 合下列要求: 1 无地震作用组合时 V ? 0.25 f b h (11.5.12-1) 0.6 ? 0.3 ? V ?V ?? f A ? f A ? (11.5.12-2) ? ? 0.5 ? ? ?
cw c w w0
cw a a p p

? ? ?
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2 有地震作用组合时
Vcw ?
Vcw ? V ?

1

? RE

? 0.20 fcbw hw0 ?

1 ? 0.25 0.5 f a Aa ? ? ? RE ? ? ? ? 0.5

(11.5.12-3) ? f A ? (11.5.12-4)
p p

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试验研究表明,两端设臵型钢或内藏钢板的混凝土组合剪力墙可以提 供良好的耗能能力,其受剪截面限制条件可以考虑两端型钢和内藏钢 板的作用,扣除两端型钢和内藏钢板发挥的抗剪作用后,对钢筋混凝 土部分承担的剪力控制其*均剪应力。

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第11.5.13条:钢板混凝土剪力墙偏心受压 时的斜截面受剪承载力,应按下列公式进 行计算: 1 无地震作用组合时
V? Aw ? Ash 1 ? 0.3 0.6 h? f a Aa ? ? 0.5 ft bh0 ? 0.13N ? ? f yv ? f A ? ? 0.5 ? A? s ? ? ? 0.5 p p(11.5.13-1)

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2 有地震作用组合时
V? Aw ? Ash ? 1 ? 1 ? 0.25 0.5 h? f a Aa ? f p Ap ? ? ? 0.4 ft bh0 ? 0.1N ? ? 0.8 f yv ? RE ? ? ? 0.5 ? A? s ? ? ? 0.5 ? ?

(11.5.13-2)

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第11.5.14条:型钢混凝土剪力墙、钢板混 凝土剪力墙应符合下列构造要求: 1 抗震设计时,一、二级抗震等级的型钢 混凝土剪力墙、钢板混凝土剪力墙底部加 强部位,其重力荷载代表值作用下墙肢的 轴压比应按下列公式计算,并应符合本规 程第7.2.13条的规定。(也就是普通钢筋混凝土
剪力墙的轴压比限值要求)

?N ? N /( fc Ac ? fa Aa ? fa ' Aa ' ? fp Ap ) (11.5.14) ?

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2 型钢混凝土剪力墙、钢板混凝土剪力墙在楼层 标高处宜设置暗梁; (按钢板剪力墙的定义暗梁为型
钢暗梁)

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3 端部配置型钢的混凝土剪力墙,型钢的保护层 厚度宜大于100mm;水*分布钢筋应绕过或穿 过墙端型钢,且应满足钢筋锚固长度要求; 4 周边有型钢混凝土柱和梁的现浇钢筋混凝土剪 力墙,剪力墙的水*分布钢筋应绕过或穿过周边 柱型钢,且应满足钢筋锚固长度要求;当采用间 隔穿过时,宜另加补强钢筋。周边柱的型钢、纵 向钢筋、箍筋配置应符合型钢混凝土柱的设计要 求。

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第11.5.15条:钢板混凝土剪力墙尚应符合下列构 造要求:
? ? ? ? ? 1 钢板混凝土剪力墙体中的钢板厚度不宜大于墙厚的 1/15; 2 钢板混凝土剪力墙的墙身配筋率不宜小于0.35%; 3 钢板与周围型钢构件宜优先采用焊接; 4 钢板与混凝土墙体之间连接件的构造要求可参照 《钢结构设计规范》GB50017中关于组合梁抗剪连接 件构造要求相关部分,栓钉间距不宜大于300mm;

? 5 在钢板墙角部1/5板跨且不小于1000mm 范围内,钢筋混凝土墙体分布钢筋、抗剪栓钉 间距宜适当加密; ? 6 四周焊接钢板混凝土剪力墙节点可按图 11.5.15采用。

图11.5.15

钢板混凝土剪力墙节点

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在墙身中加入薄钢板,对于墙体承载力和破坏形态会产生显著影响, 而钢板与周围构件的连接关系对于承载力和破坏形态的影响至关重要。 从试验情况来看,钢板与周围构件的连接越强,则承载力越大。四周 焊接的钢板组合剪力墙可显著提高剪力墙受剪承载能力,并具有与普 通钢筋混凝土剪力墙基本相当或略高的延性系数。这对于承受很大剪 力的剪力墙设计具有十分突出的优势。为充分发挥钢板的强度,建议 钢板四周采用焊接的连接形式。 对于钢板混凝土剪力墙,为使钢筋混凝土墙有足够的刚度对墙身钢板 形成有效的侧向约束,从而使钢板与混凝土能协同工作,应控制内臵 钢板的厚度。 对于墙身分布筋,考虑到:1、钢筋混凝土墙与钢板共同工作,混凝 土部分的承载力不宜太低,宜适当提高混凝土部分的承载力,使钢筋 混凝土与钢板两者协调,提高整个墙体的承载力;2、钢板组合墙的 优势是可以充分发挥钢和混凝土的优点,混凝土可以防止钢板的屈曲 失稳,为此宜适当提高墙身配筋。本规程建议对于钢板组合墙的墙身 配筋率不宜采小于0.35%。

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52、 调整了钢柱及型钢混凝土柱埋入式柱脚中型 钢的设计要求。见11.5.17、11.5.18条。 第11.5.17条:抗震设计时, 钢-混凝土混合结构 中的钢柱及型钢混凝土(钢管混凝土)柱宜采用埋 入式柱脚;采用埋入式柱脚的埋入深度应通过计 算确定,且不小于型钢柱截面长边尺寸的2.5倍。
第11.5.18条:采用埋入式柱脚时,在柱脚部位和 柱脚向上延伸一层的范围内宜设置栓钉,栓钉的 直径不宜小于19mm,其竖向及水*间距不宜大 于200mm,当有可靠依据时,可通过计算确定 栓钉数量。

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日本阪神地震的经验教训表明:非埋入式 柱脚、特别在地面以上的非埋入式柱脚在 地震区容易产生破坏,因此钢柱或型钢混 凝土柱宜采用埋入式柱脚。若存在刚度较 大的多层地下室,当有可靠的措施时,型 钢混凝土柱中内臵型钢可仅伸至基础顶面, 不锚入基础。也可考虑采用非埋入式柱脚。 根据新的研究成果,埋入式柱脚型钢的最 小埋臵深度修改为型钢截面长边的2.5倍。

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52、 第12章修改为“地下室和基础设计”,补 充了一般规定和地下室设计的有关规定;对原规 程基础设计内容做了适当简化,合并为一节;对 基础设计荷载组合及抗力取值提出要求,见 12.2.2、12.3.1条。
第12.2.2条:高层建筑地下室设计,应综合考虑上部荷载、 岩土侧压力及地下水的不利作用影响。地下水位标高应综 合历年最高水位和使用年限内可能的最高水位慎重选择确 定。扩大地下室尚应满足整体抗浮要求,可采取排水、加 配重或抗拔锚桩(杆)等措施。当地下水具有腐蚀性时, 地下室外墙及底板应采取相应的防腐蚀防护措施。 新增条文,明确地下水位标高不可简单取勘察报告的勘探 期间水位标高作为永久性高层建筑地下室设防水位。可利 用室外地形高差设臵排水通道,减小水浮力。

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第12.3.1条:高层建筑基础设计应以减小长期重 力荷载作用下地基变形、差异变形为主,计算地 基变形时,传至基础底面的荷载效应采用正常使 用极限状态下荷载效应的准永久组合,不计入风 荷载和地震作用。按地基承载力确定基础底面积 及埋深或按单桩承载力确定桩数时,传至基础或 承台底面的荷载效应采用正常使用状态下荷载效 应的标准组合。相应的抗力采用地基承载力特征 值或单桩承载力特征值;风荷载组合效应下,最 大基底反力不大于承载力特征值的1.2倍,*均基 底反力不大于承载力特征值。地震作用组合效应 下,地基承载力验算应按现行国家标准《建筑抗 震设计规范》GB50011的规定执行。

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新增条文。 目前国内高层建筑基础设*隙辔苯硬捎玫缢愠绦虻玫 的各种荷载效应的标准组合和同一地基或桩基承载力特征 值进行设计,风荷载和地震作用主要引起高层建筑边角竖 向结构较大轴力,将此短期效应与永久效应同等对待,加 大了边角竖向结构的基础,相应重力荷载长期作用下中部 竖向结构基础未得以增强,导致某些国内高层建筑出现地 下室底部横向墙体八字裂缝典型盆式差异沉降现象。 本条建议重力荷载与风荷载组合时,可取最大基底反力不 大于承载力特征值的1.2 倍,重力荷载与地震作用组合时, 按现行《建筑抗震设计规范》GB50011有关规定执行。

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53、 第13章增加了垂直运输,见13.4节;增加 了脚手架及模板支架规定,见13.5节;增加了大 体积混凝土施工、混合结构施工及复杂混凝土结 构施工有关规定,见13.9~13.11节;增加了绿 色施工要求,见13.13节;取消了原规程13.6节 预制构件安装内容。 54、 增加了附录C楼盖竖向振动加速度计算;对 原规程附录D墙体稳定计算及附录E转换层结构侧 向刚度做了部分修改;增加了附录F圆形钢管混凝 土构件设计。

完毕
谢谢各位